Slayt 1 - yarbis - Yıldız Teknik Üniversitesi

advertisement
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
MOTOR KONSTRÜKSİYONU-2.HAFTA
Yrd.Doç.Dr. Alp Tekin ERGENÇ
MOTORLARDA VERİMLER
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
 v : Gerçekteki taze dolgu miktarı ile silindire alınan
 .D
VH 
.H ( m 3 )
4
H : Strok
2
D : Silindir .Çapı
VH .v (m3 )
taze dolgu oranıdır.
MOTORLARDA VERİMLER
Vk  Vy  .Lmin

Lmin
Vk : m / kg
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
3
Lger

L ger
L min
silindire .giren .gerçek .hava .miktar ı

silindire .girecek . min imum .hava .miktar ı
VH . v
:
Vk
Qi 
İş periyodundaki yakıt miktarı
VH . v .H u . y
Vk
( kJ )
MOTORLARDA VERİMLER
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
W i Qi .i
W i
VH . v . y .Hu .i
Vk
( kJ )
VH . v . y .Hu.i 1
N i
. .n.z
Vk
a
P
mi
MOTORLARDA VERİMLER
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
N
m  e
Ni
m
Pme

Pmi
e  i . m
Efektif güç
İndike güç
Efektif basınç
İndike basınç
Efektif verim
Pme .VH .n.z
Ne 
(kW )
a
Konstrüksiyon Parametreleri
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
4-Stroklu motor
Emme
Sıkıştırma
Ateşleme
Genişleme
İş stroğu
Egzoz
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
Konstrüksiyon Parametreleri
2-stroklu motor
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
Konstrüksiyon Parametreleri
Wankel motoru
Strok Sayısının Önemi
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
1- Eşit ana boyutlar devir sayısında ve silindir adedinde
teorik olarak 2 stroklu motorlar ile pratikte 1.6-1.7 kat daha
fazla güç elde edilir
2- 2 stroklu motorların özgül ağırlığı 4 stroklu motorlara
göre daha azdır.
3- 2 stroklu motorların yapımı 4 stroklu motorlara göre
daha kolaydır.
4-Motor gürültüsü 4 storklu motorlarda daha azdır
5- 4 stroklu motorların mekanik verimi ve indike basıncı
daha yüksektir.
6- 2 stroklu motorlarda özgül yakıt sarfiatı daha fazladır.
(yanmamış yakıt daha fazla)
Güç ve Maksimum Yakıt Ekonomisi
1- HAFİF MOTOR: Ağırlık başına güç fazla olacak
3- DÜŞÜK MALİYET : Üretimi kolay ve ucuz
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
2- MAKSİMUM YAKIT EKONOMİSİ : Ekonomi
4- GÜVENİLİRLİK : İyi tasarlanmış
5- SAĞLAMLIK : İyi kalitede üretilmiş
6- ÖMÜR : Uzun ömürlü olmalı
Soğutma Yapısının Önemi
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
HAVA SOĞUTMALI - SU SOĞUTMALI
Soğutma Sistemi Seçimi
HAVA SOĞUTMALI
SU SOĞUTMALI
NEDEN SU ?
Sadece vantilatör ve hava kanalları vardır.
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
NEDEN HAVA ?
Pompa,radyatör boru vs olmadığından, motor
Aynı strok hacminde performansları su
hava
boşluğu
olması
gerekir.
Su
 Yük altında hava soğutmalı motor termik
olarak zorlanırken, su soğutmalıda zorlanma
soğutmalı ile aynıdır.
Geniş atmosferik şartta kullanılır, antifiriz
sınırı yüksek.
 Tozlu
gereksinimi yok.
Aşırı yük bölgesinde çalıştırılmıyor ise
yönünden
geniş
soğutmalıda bu boşluk azdır.
yekpare ve daha hafif.
aşınma
 Hava soğutmalı motorda silindirlerin arasında
avantajlı.(Aşırı
yükte
aşınma fazla)
Su ceketi olmadığından silindir ve silindir
kafası arası montaj daha basit.
ortamda
motorlarda
çalışan
soğutma
hava
etkisi
soğutmalı
azalırken
su
soğutmalıda söz konusu olmaz.
 Sulu soğutma sistemi motor gürültüsünü
büyük oranda azaltmaktadır.
İYM.TERMODİNAMİK HESABINDA KABUL EDİLEN ŞARTLAR
•Silindirdeki iş gazı (yakıt-hava karışımı artı
yanma ürünleri) özgül ısısı sıcaklığa bağlı
olarak
değişen,
aralarında
reaksiyona
girmeyen ideal gazlar karışımıdır.
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
•İçten Yanmalı Motorların (İYM) gerçek
çevrimin termodinamik hesabı aşağıdaki
şartlar dahilinde yapılır
•İdeal çevrimlerde olduğu gibi, yanma veya
ısı giriş süreci: benzin motorlarında sabit
hacimde (V=const); dizel motorlarında ise
kısmen sabit hacim (V=const), kısmen de
sabit basınçta (p=const) zaman faktörü göz
önüne alınmadan gerçekleştiği kabul edilir.
•Sıkıştırma ve genişleme süreçlerindeki ısı
kayıpları politropik süreçlerin istatistik olarak
belirlenmiş üs değerleri (n1 ve n2) ile, yanma
süreci ısı kayıpları (ısı iletimi ve yanma
ürünleri disosyasyonu nedeniyle) ise tecrübi
olarak belirlenmiş olan ısı kullanım katsayısı
(ξZ) ile hesaba katılmış olurlar.
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
TERMODİNAMİK HESAPLARDA VERİLMİŞ OLAN VE SEÇİLEN PARAMETRELER
Termodinamik hesabın amacı:
•Motordan talep edilen Ne efektif güç ve Me döndürme momentini alabilmek
için Esas Boyutlarının (D Silindir Çapı ve S Piston Stroku) belirlemek
•Esas Boyutlar belli ise motordan alınabilecek Ne efektif gücü ve Me efektif
momenti belirlemektir.
Verilenler:
•Motor tipi
•Efektif güç Ne, kW (veya slindir çapı D ve piston stroku S, mm);
•Nominal devir sayısı n, dak-1;
•Kullanılacak yakıt (benzin, dizel yakıtı, LPG vs.).
•Hesap sonuçlarının iyi olması için istenilen motor tipine uygun benzerprototip motor (en son, gelişmiş teknoloji ile üretilen bir motor olmalı) seçilmiş
olması önemlidir. Prototip motor baz alınarak aşağıdaki parametreler seçilir:
1. Sıkıştırma oranı ε;
2. Hava fazlalık katsayısı (HFK) λ;
3. Volümetrik verim ηv;
4. Silindir sayısı ί;
5. Aşırı doldurma basınç oranı π = pk/po;
6. Piston ortalama hızı wp, m/s
HESAPLANAN PARAMETRELER
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
•
•
•
•
•
YAKIT
Motorun termodinamik hesabını kolaylaştırmak için yakıt-hava karışımında yakıt 1
kg olarak kabul edilir. Motor yakıtları değişik hidrokarbon karışımlarından ibarettir
ve element bileşimleri ile gösterilirler.
Sıvı yakıt için:
C + H + O = 1 kg
(1)
Burada C, H ve O – sırasıyla karbon, hidrojen ve oksijenin 1 kg yakıttaki kütlesel
kesirleridir.
Yakıtın element kütlesel kesri belli ise, alt ısıl değeri Hu, kJ/kg aşağıdaki formul ile
hesaplanır:
Hu = [33,91 C + 125,6 H – 10,89 (O – S) – 2,51 (9 H + W)].103
(2)
Burada S, W – yakıtta kükürt ve su buharı kütlesel kesirleridir.
•
İş Gazı
Emme ve sıkıştırma süreçlerinde iş gazları olarak silindirde yakıt-hava karışımı
(benzin motorlarında) veya sadece hava (dizel motorlarında); yanma, genişleme ve
egzoz süreçlerinde ise yanma ürün bileşimleri kullanılmaktadır.
•
Yakıt-hava karışımı (veya hava) miktarı
1 kg yakıtın tam yanması için gerekli teorik hava miktarı kütlesel ve hacimsel olarak
aşağıdaki formullerle hesaplanır:
o  0.123 83 C  8H  O 
kg hava/kg yakıt
1
Lo  0, 208
(C / 12  H / 4  O / 32) kmol hava/kg yakıt
(3)
(4)
HESAPLANAN PARAMETRELER
•
Hava fazlalık katsayısı (
,
•
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
veya
  L / Lo) belli ise yakıt-hava karışımındaki gerçek hava miktarı:
    o
kg hava/kg yakıt
L    Lo
kmol hava/kg yakıt.
Taze dolgu yakıt-hava karışımı 1 kg yakıt artı havadan oluştuğu için kütlesel (m1) ve mol (M1)
miktarı
m1  1    1     o
M1  m1  L  m1    Lo
y
•
•
(5)
y
kg/1kg yakıt
(6)
kmol/1kg yakıt
(7)
Termodinamik hesaplarda gazlar kural olarak, kütlesel değil, hacimsel (mol) miktarı ile
gösterilirler.
Taze dolgu M1 artı artık gazlardan Mr (egzoz sürecinde atılamayan yanma ürünleri) oluşan iş
karışımı miktarı:
M a  M1  M r
kmol/kg yakıt
Artık gazların miktarı artık gazlar katsayısı
M a  M1   r M1  M1 (1   r )
 r  M r M1
kmol/1kg yakıt
(8)
ile hesaplanır:
(9)
HESAPLANAN PARAMETRELER
λ ≥ 1 iken:
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
Yanma ürünlerin bileşim miktarı
Stokiyometrik yakıt-hava karışımının (λ = 1) tam yanma ürünleri: karbon dioksit CO2, su buharı
H2O ve azot N2 bileşimleridir. Fakir yakıt-hava karışımı ( λ > 1) kullanıldığında yukarıda
sıralananların yanısıra artık oksijen O2 de vardır. Buna göre sıvı yakıtın yanma ürün miktarı
M 2  MCO2  M H2O  MO2  M N 2 
,
 C 12  H 2  (  0,208) Lo
kmol/kg yakıt
(10)
M CO2  C / 12
M H 2O  H / 2
(11)
M O2  0,208(  1) Lo
M N 2  0,792Lo
Zengin yakıt-hava karışımı (λ < 1) kullanıldığında iş gazları tam yanma ürünlerinin (CO2, H2O,
N2) yanısıra eksik yanma ürünleri: karbon monoksit CO ve hidrojen H2 bileşimlerinden
oluşmaktadır:
M 2  MCO2  M H 2O  MCO  M H 2  M N 2 
 C 12  H 2  0,792Lo
kmol/kg yakıt
(12)
HESAPLANAN PARAMETRELER
M CO  2
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
M CO2 
M H 2O 
C
1 
2
0,208 Lo
12
1 K
1 
0,208 Lo
1 K
H
1 
 2K
0,208 Lo
2
1 K
kmol/kg yakıt
(13)
Burada
M H2  2K
1 
0,208 Lo
1 K
M N 2  0,792Lo
k  M H 2 / MCO  0,45  0.50
- sabit büyüklük olup yanma ürünlerindeki hidrojen
miktarının karbon monoksit miktarı oranına bağlıdır.
HESAPLANAN PARAMETRELER
 o  M 2 / M1
(14)
Yakıt-hava karışımın kimyasal moleküler değişim katsayısı μo
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
•Yanma sırasında bağıl hacim değişimi, yanma ürünleri mol miktarının yakıt-hava karışımı mol miktarı
oranına eşit olan, yakıt-hava karışımının kimyasal moleküler değişim katsayısı μo büyüklüğü ile
tanımlanır:
 1
iken
o 1 
 1
H / 4  O / 32  0,208(1   ) Lo  1 / m y
Lo  1 / m y
(15)
ise
o 1 
H / 4  O / 32  1 / m y
(16)
Lo  1 / m y
İş karışımının (Ma = M1 +Mr) gerçek moleküler değişim katsayısı μ
  ( M 2  M r ) /( M1  M r )
veya
  ( o   r ) /(1   r )
şeklinde hesaplanır ve aşağıda gösterilen sınırlar arasında değişmektedir:
(17)
Makina Müh. Bölümü
Yıldız Teknik Üniversitesi
HESAPLANAN PARAMETRELER
Benzin motorlarında (λ = 0,85÷0,96)
μ = 1,05÷1,12
Diesel motorlarında (λ = 1,4÷1,8)
μ = 1,01÷1,05.
Download