1 ORTA GERİLİMLİ ŞEBEKELERDE NÖTR TOPRAKLAMASI 1) GİRİŞ: Şebekelerde proje dizaynında, uygun bir nötr topraklama sistemi seçilmelidir. Nötr noktaları, ya yalıtılır ya da toprağa bağlanır. 1.1- Nötr Noktası Yalıtılırsa; 1.1.1- Toprak temaslı arızalarda, doğruda açma olmaz ve işletmenin kesintisiz olarak devamı sağlanır. 1.1.2- Yalıtılmış şebekeler de, teçhizatın toprağa göre kapasitesi önem kazanır. Şebekede oluşacak toprak temaslı arızalarda geçecek olan kapasitif arıza akımının, insan hayatını tehlikeye sokmayacak derecede olması ve şebekenin buna göre dizaynı gerekir. Ayni zamanda teçhizata da zarar vermemelidir. 1.1.3- Arızalarda, zararlı seviyede geçici aşırı gerilimler oluşmamalıdır. 1.1.4- Teçhizat yalıtım seviyesi, yüksek düzeyde olmalıdır. 1.1.5- Yakın bir gelecekte, aşırı gerilimlere karşı koruma zorunlu olacaktır. 1.1.6- Toprak arızalarına karşı seçici bir koruma yapmak zor ve karmaşıktır. 1.2. Nötr Noktası Topraklanırsa; 1.2.1- Toprak arızalarında, doğrudan ve seçici bir açma sağlanır. 1.2.2- Aşırı gerilim seviyesi düşüktür. 1.2.3- Özellikle kablolar için, yalıtılmış sisteme göre daha düşük değerde bir yalıtım seviyesi ön görülür. 2) TOPRAKLAM: Şebekede nötr noktalarının toprağa bağlanmasında, şu üç noktanın sağlanması istenir. 2.1- Sönümlü aşırı gerilimleri, yeterli düzeyde tutmak, 2.2- Toprak arızalarının neden olduğu teçhizat hasarlarını sınırlamak, 2.3- Basit ve seçici korumayı sağlamak. 2 2.4- Topraklama çeşitleri; Nötr noktasının toprağa bağlantısı, üç şekilde yapılır: 2.4.1- Doğrudan topraklama; Aşırı gerilimleri sınırlama yönünden en uygun bir topraklama metodudur. Seçici bir koruma sağlanır ve uygulamada zorluk arz etmez. Bununla birlikte; büyük arıza akımları oluşur. Teçhizata zarar verir. Arızanın devamı süresince, insan hayatı için tehlikelidir. Bu nedenle yüksek gerilimli şebekelerde kullanılmaz. 2.4.2- Reaktör üzerinden topraklama; Reaktör üzerinden iki çeşit topraklama dizayn edilir: a) Peterson bobini ile topraklama: Bazen yüksek gerilimli şebekelerde uygulanır. Endüstriyel tesislerde ise nadiren tesis edilir. Toprak koruma röleleri, rezidüel akıma karşı hassastır ve seçiciliği sağlamak için kullanılmalıdır. b) Akım sınırlayıcı reaktanas; Yapılan araştırmalarda, reaktans üzerinden yapılan topraklamaların, tehlikeli boyutlarda geçici aşırı gerilimlere neden olabileceği neticesine varılmıştır. Bunun için küçük değerli empedans kullanılabilir. c) Omik direnç üzerinden yapılması, çok uygulanan faydalı bir metottur. Reaktör veya direnç arasında bir seçim yapmak; şebekenin gerilim seviyesi, yapısı ve yüklerin özelliği gibi faktörlere bağlıdır. Birincisi, aşırı gerilim sorununa uygun bir maksimum empedans tespit etmek, ikincisi ise, alıcı yükleri ve şebekenin uygunluğunu araştırmak gerekir. 3) TOPRAKLAMANIN AŞIRI GERİLİMLERE ETKİLERİ: 3.1- Akım sınırlayıcı reaktör üzerinden topraklama durumu; 3 Nötr noktasını bir reaktör üzerinden toprağa bağlanması neticesinde; şebekeyi, arızalarda oluşacak aşırı gerilimlerin etkisine karşı korunmasında; 3.1.1- Reaktanstan geçen akım (I0.W) (toprak akımı), 3.1.2- Şebekenin, üç fazlı arızalara karşı gösterdiği reaktans (WL) olsun. Faz-toprak arızasında oluşan geçici aşırı gerilimin önlenmesi; a) I V 1 . 0 radyal şebekede kablolarda, V 2 L b) V 1 I O . V 2 L diğer teçhizat için geçerlidir. Pratike; faz-toprak arıza akımının değeri, üç fazlı arıza akımının %10 değerine sınırlandırılır. 3.2.- Nötrün direnç üzerinden topraklanma durumu; Hidrolik santrallerden beslenen şebekelerde; ( ) direncinin değeri; U2 toplam aktif güç kaybına göre tespit edilir. Aktif güç kaybı; , raktif güç 3 ise; 2C WU2’dir. U2 2CwU 2' den (faz-toprak arızasında) bağıntıdan faz-toprak arıza akımının 3r U ( faz faz) U değeri; ve topraklama direncinden geçen akım için; 3Cw den 3 3 kapasitif akım (IC) olsun. I L 2 I c olmalıdır. Kabloların kapasite değerleri, cedvellerden alınmalıdır. 4) Şebekedeki Etkiler; Yukarıdaki kriterler, faz-toprak akımının arıza akımının alt sınır değerleri için verilmiştir. Üst sınır değerlerinin tespitinde ise; arıza akımlarının özellikle kablo akımlarına zarar vermemesi için, gerekli değerleri kontrol 4 edilir. Kablo ekranlarının maksimum dayanım akımları genelde, (500+3000)A’re 1 sn. dayanması kriteri göz önüne alınır ve kullanılır. 5) Alıcı Yükler Yönünden; 3-15 kV. Arasındaki şebekelerde, dönen makinelerin madeni aksamının zarar görmemesi için, faz-toprak arıza akımlarının (20 A) değerini geçmemesi kriteri konulabilir. 6) AR+ZA AKIMLARININ HESABI (Şekil-1) Y.G./O.G. indirici trafodan beslenen ve özellikle (C) toprağa göre kapasite değerleri etkili olan bir kablo şebekesinde, fiderlerin birinde oluşan toprak temaslı arızada, arıza akımlarının dağılışı gösterilmiştir. Burada; 1 Z 9 : nötr. topraklama empedansı, (süseptans) 1 ohm CD: Arızalı fiderin her fazının toprağa göre kapasitesi, (Farod) CS : Sağlam fiderin her fazının toprağa göre kapasitesi (Farod) C= C S : Şebekenin toprağa göre toplam kapasitesi (Farod) E : Şebekenin faz-nötr gerilimi, (volt) VN: Nötr noktasının toprak potansiyeli, (V) IN : Nötr akımı (A) ID : Arıza yerinden dağılan, omik ve kapasitif karakterli toplam arıza akımı, I D : Arıza fiderin jor tipi akım trafosundan geçen atıza akımının parçası, I S : Sağlam fiderlere ayrılan toplam rezidüel kapasitif akımdır. Ayni zamanda sempati akımı da denilir. Sağlam fider veya fiderlerin toprak rölelerini çalıştırabilir.Arıza yerindeki temas direnci sıfır kabul edilerek; VN= -E ( Faz-nötr ger.) 5 Arıza yerindeki temas direncinin sıfır akımının endüktif veya omik bileşen değeridir. Bağıntılar: 1 ( A) I D 3 jwc .E (V ) Z AI rD 1 3 jwC Co .E (V ) ve 2 AI rS 3 jwCS .EV olarak yazılır. 7) TOPRAK KORUMA SİSTEMİ Nötrün bir empedans üzerinden topraklanması, faz-toprak arızalarına karşı bir korumadır. Genelde görüleceği gibi, büyük arıza akımlarını algılamak, küçük arıza akımlarını algılamaktan daha kolaydır. Toprak arızalarında, rölelerin seçicili çalışmaları için, şebekenin diğer kısımlarında da nötr noktalarının topraklanması önerilir. Faz-toprak arıza akımları, toprak röleleriyle iki şekilde algılanarak teçhizat korunur. 7.1- Tor tipi akım trafosu kullanılarak, faz akımlarının fazör toplamı alınır. Toprak arızası yoksa, akımların toplamı sıfırdır. Bu dizayn şekli hassas ve kesindir.Sadece kablolarda uygulanır, bara ve havai hatlarda kullanılmaz. 7.2- Üç adet akım trafosunun kullanılması, yaygın ve sık yapılan bir uygulamadır.Ancak özellikle geçici rejimlerde oluşan dengesizlikler, akım trafo ünitelerinin manyetik yapı farklılıkları ve doymaya geçme durumlarında, hassas ve kesin ölçme yapılamaz. 7.3- Toprak koruma ayarı; Toprak korumanın ayarının seçiminde; doğruluk ve seçicilik göz önüne alınmalıdır.Toprak sekonder akımının akımlarının algılanmasında, toplamı üç kullanılıyorsa; adet akım özellikle trafosunun akım trafosu ünitelerinin doyması durumunda, faz-toprak arızası olmamasına rağmen, sekonder devrede rezidüel akım (nötr akımı) oluşacaktır. Doyma olayı, arıza üzerine kapatmalarda veya yük altında güç trafolarının devreye alınması anındaki geçici rejimler ve içindeki O.A. bileşeni nedeniyle, akım trafolarının lineerliğinin bozulması neticesinde oluşur. Ve sekonder akımlarının fazör olarak toplamının sıfırdan farklı olmasını sağlar.Geçici rejimde oluşan doyma olayındaki akımın pik değeri, on katına kadar çıkabilir. Bu sebepten dolayı, üç akım trafosu kullanılarak elde edilen toprak koruma sisteminde, geçici rejimlerin yarattığı olumsuzlukların önlenmesinde bir zaman gecikmesi olmalıdır. 6 7.3.1- Toprak rölesinin akım ayar tepi, akım trafosunun nominal sekonder akım değerinin %6 sından büyük, olmalıdır. Önerilen en uygun ayar (%15-%20) In’ dir. Örneğin; ISn=5 A için röle akım tepi; I Ç 0,75 1,0A. seçilmesi uygundur. Bununla birlikte, güç trafosunun yıldız sargısının nötrüne yakın bir noktada oluşacak bir faz-toprak arızasında, arıza akımının değeri küçük olacaktır. Bu nedenle; toprak rölesinin akım tepi, genellikle, empedans tarafından sınırlandırılan maksimum akım değerinin %20 sine ayarlanır. Bu şekilde sargının da %80 ni korunmuş olur. Örneğin, sınırlandırılmış faz-toprak arıza 200 akımı 1000 A ise, nötr empedansı üzerindeki toprak rölesinin ayarı; A.T .O göre yapılmalıdır. 7.3.2- Özellikle kapasitif (sempati) akımlarının göz önüne alınacak seviyede olması durumunda, fiderlerin birinde oluşacak faz-toprak arızasında, kapasitif akımların, sağlam fiderlerin toprak rölelerini gereksiz yere tetiklememesi için, sağlam fiderin toprak rölesinin akım tepinin değeri; bu fiderden akacak kapasitif akım değerinden %30 daha fazla seçilmelidir. 7.3.3- Bu arada şebekede akacak olan ve özellikle 3 üncü harmonikleri de hesaba katmak mümkün olabilir. Bu harmonikler, birbirleriyle ayni fazda oldukları için toplamının üç katı olarak yıldız nötründen akarlar. Arızasız ve kararlı halde şebekede 3 ncü harmonikler üretilebilir. Netice olarak; trafonun nötr empedans rölesi ile fider toprak rölelerinin seçici bir koordinasyonu yapılmalıdır. Fider arızalarında, trafo servisten çıkmamalıdır.Bu koruma emniyeti, insan hayatı yönünden değildir. O.G. Şebekelerde bu tip bir koruma dizaynında nötr noktasının bir omik direnç üzerinden topraklanması, diğerlerine göre daha uygun olacaktır. 7 8- DİRENÇ ÜZERİNDEN TOPRAKLAMADA AKIM PARAMETRELERİ 8.1- Nötr. direncinden geçen maksimum fa-toprak arıza akımı U ( fazarası) dir. (R>>Xtr. Kabulü ile) IR 3.R (A) IR= Faz-toprak arıza akımının omik bileşen değerlidir. Faz-nötr. gerilimi ile ayni fazdadır.Arıza akımının kapasitif karakterde olmaması gerekir. (Aksi halde arıza yerinden kapasitif görünen şebeke, faz-toprak arızalarından zararlı boyutlarda geçici aşırı gerilimler oluşabilir.) 8.2- Bu kriteri sağlamak için; I R I C olmalıdır. Uygun emniyetli değer için alınırsa, aşırı gerilimlerin zararlı seviyesi bastırılmış olacaktır. 8.3- I R rezistans arıza akım bileşeninin değeri, kablo ekranlarına zarar vermeyecek şekilde ve maksimum arıza akımının değerlerinden daha küçük olmalıdır. Bu değerler, kablo kesitine bağlı olarak, normalde (500…3000)A dır. 8.4- Eğer şebekede Y.G li motorlar varsa, 5 A I R 20 A. önerilir. Ancak, bu değerler, (8.3) de belirtilen kriterle uyuşmuyorsa, I R 50 A. re kadar olabilir. 8.5- Alıcıdaki yükler yönünde iyi bir koruma sağlayabilmek için, röle ayarlarının eşik değerleri, I 0,2.I L olmalıdır. 8.6- Fiderin birinde oluşacak faz-toprak arızasında, dağılan kapasitif (sempati) akımları nedeniyle, sağlam Fiderlerin toprak korumadan açmaması için, I 1,3.I c olmalıdır. I r : Sağlam Fiderin toprak rölesinin akım tepi, ise, aynı Fiderin normal şartlarda toprağa göre kapasitif akım değeridir. 8.7- Fiderlerin toprak röleleri, üç akım trafosunun sekonder devredeki toplamıyla ölçülüyorsa, Fiderin toprak rölesinin akım tepi, I 0,06.I n olmalıdır. Is : Akım trafosunun sekonder nominal akımıdır. ( Is : 5 A için I 5.0,06 0,3 A .dır.) 8 8.8- Nötr ile toprak arasına bağlanan direnç, maksimum faz-toprak arıza akımına, termik yönden dayanmalıdır.Arıza temizlenme zamanı (11,5)sn. arasında önerilir. Veya direncin zarar görmemesi için, daha hızlı şekilde, arıza temizlenmelidir. 9- NÖTR NOKTASININ TOPRAKLAMA ŞEKİLLERİ Nötr noktasının bir omik dirençle topraklanmasında, şu dizayn şekilleri ve teçizat kullanılır. 9.1- Doğrudan dirençle toprak bağlantısı: 9.1.1-(Şekil-2a) nötr.noktası (R) direnci üzerinden topraklanmıştır. 9.1.2-(Şekil-2b) nötr. noktası,mono-fare bir trafo üzerinden topraklanmıştır.Trafonun sekonderi, eşdeğer bir direnciyle kapatılmıştır. Eğer, bu şekilde birden fazla generatör veya güç trofosu varsa, bütün nötr. noktalarının müşterek olarak tek bir direnç veya trafo üzerinden toprağa bağlanması önerilmektedir. Bu bağlantı şekli, daha çok generatörler de uygulanmaktadır. Ayrı direnç kullanılması durumunda, bir faz-toprak oluşacak arızasında, ve trafoların şebekede değişik dirençlerinden farklı kaynaklar akımlar geçecektir. 9.2- Nötrün suni topraklanması: 9.2.1- Trafonun sekonder sargısı üçgen ise; (Şekil-3) yıldız-üçgen bağlı bir topraklama trafosu kullanılır. Faz-toprak arızalarında, toprak akımları, ana trafo sargısı yerine bu topraklama trafosundan geçerek, seçicilik sağlanır. Yalnız, trafonun buna göre dizayn edilmiş olması gerekir. 9.2.2- Nötr direnci yerine (Şekil-4) gibi bir topraklama trafosu kullanılarak, sekondere bağlanan kapatma direnci, primer devrede fiktif (hayali) olarka bir nötr direnci yaratır. Her iki durumda da topraklama trafoları, O.G. baralarına bağlanır. 9.2.3- Zig-zag sargı ile topraklama; Trafo sekonder sargısı üçgen ise; O.G. barası (Şekil-5) gibi, zig-zag bir trafo üzerinden ve maksimum faz-toprak arıza akımlarının 100A. sınırlandırılması halinde üzerinden topraklanır. in üzerinde bu taçhizat 9 9.2.4- O.G. üçgen olan güç trafosundan Beslenen baroya (Şekil-6) gösterildiği gibi, dizayn edilen bir topraklama trafosu konulduğunda; toplam topraklama empedansı, JwL Z eğer; 2wL ise, empedans, omik diranç olarak kabul edilecektir. 10- ŞEBEKENİN KAPASİTANS DEĞERLERİNİN HESABI Kablo şebekelerinde, kabloların kapasitans değerleri, dizayna bağlıdır. 10.1- Tek damarlı kablo; (mono-faz) İletkenin etrafı, ekranla sarılmıştır. (C) Kapasitans değeri; iletken ile topraklanmış ekran arasında ölçülür. 10.2- Her damarı ayrı ekranlı üç fazlı kablo; Her damarın (c) kapasitansı, her bir iletkenle, topraklanmış ekranı arasında ölçülür. 10.3- Kuşaklama üç fazlı kablo; (Şekil-7) Şematik olarak gösterilmiştir.Üç iletken damar, tek ekranla kuşatılmıştır. Her bir iletkenin toprağa göre olan (C) kapasitansı ve iletkenler arasında da (K) Kapasitansı vardır. 10 10.4- Kapasitansların hesabı; 10.4.1-Mono-faz ve her damarı ayrı akranlı olan kabloların kapasitansları arasında belirsizlik yoktur.(C) fazile toprak arasındaki kapasitanstı. Sistemde, arızasız ve normal işletme koşullarında, V(faz-nötr) geriliminin, fazla toprak arasında akıttığı Ic kapasitif şarj akımı tanımlanmıştır. Şebeke U ( fazaras) frekansında olmak üzere; I C W .C.V W .C. dür.Kapasitif yük, üç 3 fazlı ve dengelidir. Şebekenin koruma sisteminde ve işletmede anormallik yaratmaz. Buna kapasitif şarj akımı adı da verilir. 10.5- Pratikte; Kablo imalatçıları, yıldız bağlı duruma göre şu şartlara göre verilmektedir. 10.5.1- Her biri ayrı ekranlı kablolarda (C) kapasitansı, 10.5.2- Kuşaklı kablolarda (3K+C) kapasitansı, (C) değeri normalde verilmez. Ancak istek durumunda, üç test neticesine göre şöyle verilir; a) (C1) Kapasitans değeri; İletkenle,ekranlanmış diğer iletkenler arasında ölçülür. C1=2K+C b) (C2) Kapasitans değeri; Üç iletkenle ekran arasında C2=3C dir. c) (C3) Kapasitans değeri; İki iletkenle, ekrana bağlanmış üçüncü iletken arasında ölçülür. 3K C C3 Böylece, C2 kapasitansının değeri, doğrudan doğruya 2 C C 2 bağıntısından elde edilir. 3 Kaynak: Neutral Earthing in an industrial HV Network no:62 SCHNEİDER ELECTRİC Merlin GERİN 11 11- EK BÖLÜM Bu uygulama örneği, notu hazırlayan tarafından verilmiştir.(Şekil-8) 11.1- 34,5 kV. Baroda oluşacak Faz-toprak arızasında; a) Nötr direncin rezistif arıza akımının bileşeni; 20000 IN 1000 A. 20 b) Şebekeye dağılan toplam kapasitif arıza akımının bileşeni; Fiderler 240mm2 XPLE kablosu olsun. Ct 0,227.10 6 F km dir. Toplam uzunluk Lt=5+3+2=10 km. dir. I D (toplam) 3.314.10.0.227.10 6.20000 428 A çıkar. Toplam kapasitif arıza akımının fiderlere dağılışı; I rD1 3.314.5.0,227.10 6.20000 214 A I rD2 3.314.3.0,227.10 6.20000 128 A I rD3 3.314.2.0,227.10 6.20000 86 A dir. 12 c) Aşırı gerilimleri sınırlamak için; I R 2I c kriterine göre: I R 1000 A ve 428A. idi. 1000>2.428=856 A. olup uygundur. Ic D 11.2- Toprak rölelerinin ayar değerleri: a) Nötr direncinin toprak rölesinin akım tepi, I r 0,2.I R den; I rp 200A. p olmalıdır. A.T.O= 1000/5 seçilirse; sekonderde rölenin tepi; 0,3 I röle 1A. olmalıdır. Ortalama 0,5 A. seçilebilir. b) Fider toprak rölelerinin ayarı; Fiderlerde oluşacak fa-toprak arızalarında, sempati akımlarından dolayı, sağlam fiderlerin toprak korumadan açmaması için, I 1,3.I c kriterinden gidilerek; b.1- Fider-1 için ID1 214 A. b.2- Fider-2 için ID 2 128 A. b.3- Fider-3 için ID3 86 A. bulunmuştur. Primer faz-toprak arızaları için, I 1 1,3.214 280 A. I 2 1,3.128 167 A. ve I 3 1,3.86 112 A. dir. Fiderlerin A.T.O. = 500/5 alınırsa; Toprak rölelerinin akım tepleri, 1nci fiderde 2,8 A. 2nci fiderde 1,67 A. ve 3ncü fiderde 1,12 A. seçilmelidir. c) Toprak rölelerinin tip seçimi ve trip zamanı; Nötr direnciyle yapılan sınırlama ile fa-toprak arıza akımının rezistif bileşeni sabit bir değerdedir. Bu sebeple, fider ve nötr direnç toprak rölelerinin sabt zamanlı seçilmesi uygundur. Fider toprak röleleri için t=0,5sn, nötr. direnci toprak rölesi için de t=1 ̴1,5sn. seçilmesiyle, seçicilik sağlanmış olacaktır.