sismik kırılma-masw-rezistivite rapor

KES-KA
ZEMİN YAPI LABORATUVARI VE MÜHENDİSLİK
T.C.
KOCAELİ
…….. BELEDİYESİ, ……. İLÇESİ, ……..
KÖYÜ HEYELANA YÖNELİK
JEOFİZİK – JEOLOJİK – JEOTEKNİK
ZEMİN ve TEMEL ETÜD RAPORU
MAYIS – 2013
www.keska.org
Karabaş mh. Asım Efendi sok. No: 11 Zemin Kat Kocaeli Tel/Fax:331 4062-532 796 6776 e- mail:[email protected]
1
KES-KA
ZEMİN YAPI LABORATUVARI VE MÜHENDİSLİK
2.5.2.Jeofizik Çalışmalar
2.5.2.1. Sismik Kırılma
Yerküre'nin çeşitli bölümlerinin araştırılması için farklı yöntemler vardır. Ancak
bunlar çok pahalı olup yerel bilgi sağlarlar. Jeofizik yöntemler ise yerkürenin geniş bir
alandaki değişimlerini çok hızlı olarak belirler. Jeofizik aramalar sondajın gereğini ortadan
kaldırmaz. Ancak, arama/araştırma programının daha iyi yönlendirilerek zaman ve
ekonomik faktörlerin en aza indirilmesine yardımcı olur
Bir temel sondaj kuyusu açıldığında açıldığı yerin statik birçok özelliği belirlenir.
Ama bir hareket olduğu andaki özellikleri belirlenemez. Deprem, dinamik bir olay
olduğundan, zeminle ilgili bilgilerinde harekete bağlı olarak bilinmesi gerekir.
Jeolojik etütler, zeminin durağan (statik) haldeki yapısını, jeofizik etütler ise
devinim (hareket-dinamik) halindeki yapısını ortaya çıkardığından, birbirinin
tamamlayıcısı olmaktadır.
KOCAELİ ili sınırları içerisinde GÖLCÜK İlçesi imar planı yapılmış sahada, zeminin
özelliklerini belirlemek için sismik kırılma çalışması yapılmıştır.
Sismik Kırılma
Sismik kırılma uygulamasında, oniki kanallı GEODE12 model sismik kırılma cihazı
kullanılmış olup cihaz, 12 adet P, 12 adet S jeofonu, özel bağlantı üniteleri ile çok kanallı
olarak otomatik sinyal grafiği verebilen bir optik ünite, jeofon kabloları, trigerli balyoz ve
pad’den oluşmaktadır.
Sismik serim yerleşimi; offset (grup dışı alıcı) uzaklığı 2-3 metre, jeofon (grup içi
alıcı) aralıkları 2-3 metre olarak tespit edilmiştir.
P ve S dalgası hızlarını tespit etmek için düz ve ters atışlar yapılmış ve atışların
varış zamanlarından yol-zaman grafiği çizilmiş, buradan da hızlar ve derinlik bulunarak
zeminin dinamik elastisite parametrelerin hesaplanmasına geçilmiştir (Ek;Sinyal
Çıktıları,;Yol-Zaman Grafiği ;Sismik Yer altı Kesiti).
GEOMETRICS GEODE–12 Marka Sismik Cihazın Teknik Özellikleri:
1) 24 bit A/D biriktirme
2) Geniş dinamik dizilim
3) Hafif olma özelliği
4) 10 adet kutu ile 240 kanala kadar ölçü yeteneği
5) 10 hat üzerinde 3 boyutlu ölçü yeteneği
6) Laptop ile uygulamaları kontrol edebilme yeteneği
Kazanç Birimi: 12 kanal data kazanım birimi 24-bit A/D koruma ile işlem
yapmaktadır. Ayrıca 2 msn. örnekleme aralığında da her bir kanal için 32 saniyelik kayıt
uzunluğu ve 4 msn.’ye kadar örnekleme aralığında 5 adet seçilebilir özelliği (1/8, 1/4, 1/2,
1, 2 ) Sismik arazi çalışmaları 25 NİSAN 2013 tarihinde yapılmıştır.
Jeof i zi k Yön teml erd en E l d e E d i l en Di n ami k ve S tati k Parametrel er:
Karabaş mh. Asım Efendi sok. No: 11 Zemin Kat Kocaeli Tel/Fax:331 4062-532 796 6776 e- mail:[email protected]
2
KES-KA
ZEMİN YAPI LABORATUVARI VE MÜHENDİSLİK
P ve S dalgası hızlarını tespit etmek için tek profilde atış yapılmış ve atışlardan elde
edilen kayıt sismik seismager yazılım programında değerlendirilerek tabaka hızları
hesaplanmış ve bu hızlardan zemine ait elastik parametreler bulunmuştur.
a)S i smi k P d al gası (B oyu n a Dal ga H ı zı (V p ))
Bu tür dalgalar, sıkışma veya ilk dalgalar olarak adlandırılırlar. Bu dalgaların
yayınımı sırasında sıkışmadan dolayı kubik genleşme veya hacim değişikliği olur. Boyuna
dalgalarda sıkışma ve genleşmeyi temsil eden titreşim doğrultusu dalga yayınım
doğrultusuyla aynıdır. Dolayısıyla sıkışabilir (gevşek) zeminlerde P dalgası hızı düşük,
sıkışması zor zeminlerde (kaya) P dalgası hızı yüksek çıkacaktır.
P dalgası hızı (m/sn)
Sökülebilirlik
300–600
600–900
900–1500
1500–2100
2100–2400
2400–2700
Çok Kolay
Kolay
Orta
Zor
Çok zor
Son Derece zor
Tablo 2.8: P dalgası hızı ile zeminlerin yâda kayaçların sökülebilirlikleri (Bilgin, 1989)
Arazide elde edilen P dalgası hızları ve zeminlerin her tabaka için sökülebilirlikleri
aşağıdaki gibidir.
HATLAR
1. Hat
2. Hat
TABAKALAR
KALINLIK
P DALGA HIZI
SÖKÜLEBİLİRLİK
1. Tabaka
3.44
548
Çok Kolay
2. Tabaka
8.31
787
Kolay
3. Tabaka
__
1118
Orta
1. Tabaka
2.64
422
Çok Kolay
2. Tabaka
5.91
608
Kolay
3. Tabaka
__
955
Orta
b ) S i smi k S Dal gası (Kayma veya Kesme Dal gası (V s ))
Kayma dalgalarının yayınımı sırasında elamanlarda şekil bozulmaları, yani açılarda
değişim gözlenir. Bunun nedeni de dalga yayınımında parçacıkların titreşim doğrultusunun,
dalga yayınım doğrultusuna dik olmasındandır. Doğal olarak kayma dalgası hızları
malzemenin şekil bozunumuna veya burulmaya karşı direnci varsa meydana gelmektedir.
Suda S dalgası hızının 0 olmasının nedeni de suyun burulmaya ve şekil değiştirmeye karşı
direncinin olmaması ve kesilebilmesi özelliğindendir. Normalde P dalgası ile S dalgası
birlikte artıp birlikte azalım eğilim gösterirler, ancak suda P dalgası yaklaşık olarak 1500
m/sn civarında bir değer alırken S dalgası hızı 0 dır. Çünkü suyun sıkışma özelliği
olmadığından P dalga hızı yüksektir. Suda S dalgası hızının 0 olmasının nedeni ise suyun
burulmaya ve şekil değiştirmeye karşı direncinin olmaması ve kesilebilmesi
özelliğindendir.
Kayma
Dalgası Hızı
Yerel Birim Türü
Karabaş mh. Asım Efendi sok. No: 11 Zemin Kat Kocaeli Tel/Fax:331 4062-532 796 6776 e- mail:[email protected]
Zemin
Grubu
3
KES-KA
ZEMİN YAPI LABORATUVARI VE MÜHENDİSLİK
(m/sn)
<200
<200
<200
200–300
200–400
400–700
300–700
400–700
700–1000
>700
>700
>1000
Yumuşak Kil, siltli kil
Gevşek Kum
Yeraltısu düzeyinin yüksek olduğu yumuşak –
suya doygun kalın alüvyonlu katmanlar
Katı kil-siltli kil
Orta Sıkı Kum, çakıl
Yumuşak süreksizlik düzlemleri bulunan çok
ayrışmış metamorfik kayaçlar ve çimentolu tortul
kayaçlar
Çok katı kil, siltli kil
Çok katı kum, çakıl
Tüf ve aglomera gibi gevşek volkanik kayaçlar
süreksizlik düzlemleri bulunan ayrışmış
çimentolu tortul kayaçlar
Sert kil siltli kil
Çok sıkı kum, çakıl
Masif volkanik kayaçlar ve ayrışmamış sağlam
metamorfik kayçlar sert ve çimentlu tortul
kayaçlar
D
D
D
C
C
C
B
B
B
A
A
A
Tablo 2.9: S (kayma veya kesme) dalga hızlarına göre kaya ve zeminlerin sınıflandırılması. (DBYBHY, 2007)
Arazide elde edilen S dalgası hızları ve zeminlerin her tabaka için zemin grubu
aşağıdaki gibidir.
HATLAR
1.HAT
2.HAT
TABAKALAR
KALINLIK
S DALGA
HIZI
ZEMİN GRUBU
1. TABAKA
3,44
406
C
2.TABAKA
8,31
306
C
3.TABAKA
--
382
C
1. TABAKA
2,64
236
C
2.TABAKA
5,91
238
C
3.TABAKA
--
239
C
c) Yoğu n l u k : ρ (gr/ cm 3 )
Boyuna dalga hızına göre amprik olarak Gardner (1974) tarafından verilen
yoğunluk aşağıdaki formülden hesaplanır
ρ = d=0.31*V p 0 . 2 5 (gr/cm 3 )
(Gardner, 1974)
Yoğunluk: ρ (gr/cm 3 )
Tanımlama
<1.20
Çok düşük
Karabaş mh. Asım Efendi sok. No: 11 Zemin Kat Kocaeli Tel/Fax:331 4062-532 796 6776 e- mail:[email protected]
4
KES-KA
ZEMİN YAPI LABORATUVARI VE MÜHENDİSLİK
Düşük
Orta
Yüksek
Çok Yüksek
1.20-1.40
1.40-1.90
1.90-2.20
>2.20
Tablo 2.10: Zemin Birimlerinin Yoğunluk Sınıflaması: (Keçeli, 1990
Arazide elde edilen 2 hata ait zeminlerin her bir tabaka için yoğunluk tanımlama özellikleri
aşağıdaki gibidir.
HATLAR
1. Hat
2. Hat
TABAKALAR
KALINLIK
YOĞUNLUK
TANIMLAMA
1. Tabaka
3.44
1.5
Orta
2. Tabaka
8.31
1.64
Orta
3. Tabaka
__
1.79
Orta
1. Tabaka
2.64
1.41
Orta
2. Tabaka
5.91
1.54
Orta
3. Tabaka
__
1.72
Orta
d ) Poi sson O ran ı ;( σ)
Formasyonun enine birim değişmesinin boyuna birim değişmesine oranı olarak
tanımlanır. Mühendislik jeofiziğinde poisson oranı, etüt sahasındaki zemin ve kayacın suya
doygunluk derecelerini aydınlatma açısından önemlidir. Vp ve Vs dalga hızları yardımıyla
bulunur. Poisson oranı kesinlikle 0.5 değerini geçemez . Bu oran 0.5’e yaklaştıkça
suya doygunluk artar. Bu oran, gözeneksiz ortamlarda 0-0.25 arası, orta dereceli gözenekli
ortamlarda 0.25-0.35 arası ve gözenekli ortamlarda ise 0.35-0.50 arasında değişmektedir.
Poisson oranı birimlerin katılığını bir başka ifadeyle gözenekliliğini ifade etmektedir.
Birimsizdir.
P= (V p 2 -2*V s 2 )/(2* V p 2 -2*V s 2 )
(Bowles, 1988)
Poi ss on Oran ı ;( σ)
Sıkılık
Vp/Vs
0.5
0.4-0.49
0.3-0.39
0.20-0.29
0.1-0.19
0-0.09
Cıvık- Sıvı
Çok Gevşek
Gevşek
Sıkı Katı
Katı
Sağlam Kaya
∞
∞-2.49
2.49-1.87
1.87-1.71
1.71-1.5
1.5-1.41
Tablo 2.11: Poisson oranı ve Vp/Vs oranına göre Zemin/Kaya ortamlarının sıkılığı (Ercan, 2001)
Arazide elde edilen 2 hata ait poisson oranları ve zeminlerin her bir tabaka için
sıkılık özellikleri aşağıdaki gibidir.
Karabaş mh. Asım Efendi sok. No: 11 Zemin Kat Kocaeli Tel/Fax:331 4062-532 796 6776 e- mail:[email protected]
5
KES-KA
HATLAR
1. Hat
2. Hat
ZEMİN YAPI LABORATUVARI VE MÜHENDİSLİK
TABAKALAR
KALINLIK
POİSSON ORANI
SIKILIK
1. Tabaka
3.44
0.281
Çok Gevşek
2. Tabaka
8.31
0.411
Çok Gevşek
3. Tabaka
__
0.434
Çok Gevşek
1. Tabaka
2.64
0.272
Sıkı Katı
2. Tabaka
5.91
0.410
Çok Gevşek
3. Tabaka
__
0.467
Çok Gevşek
e) Kayma (S h ear) Mod ü l ü (µ , k g/ cm 2 )
Cismin şekil değiştirmeye karşı gösterdiği dirençten Kayma modülü, S dalga hızı
ve yoğunluğun yardımıyla bulunur. Kayma modülü elastisite modülünde bulunması için
gereken parametrelerden biridir. Birimi kg/cm2 dir. Kayma modülü özellikle heyelan
sahalarında yamaç aşağı etkenden kuvvetin hesaplanmasında, büyük makinelerin
çalışmaları sonucu ortaya çıkan yüksek miktardaki titreşimlerin etkilerinin, patlatma ve
depremin etkisi altında kalan bölgelerdeki yapıların stabilitesi ve güvenliği için bilinmesi
gereken önemli bir parametredir.
Makaslama gerilmelerine yani yatay kuvvetlere karşı formasyonun direncini
gösterir. Sıvıların makaslamaya karşı direnci olmadığından bu parametre sıfırdır. Kayma
modülü ne kadar yüksekse, formasyonun makaslama gerilmelerine yani yatay kuvvetlere
(yatay deprem yükü) karşı direnci o kadar fazla demektir.
µ = (d*V s 2 )/100 (kg/cm2)
(Kramer, 1996)
Yukarıdaki modele göre Kayma Modülü aşağıdaki şekilde hesaplanır.
Kayma Modülü (µ, kg/cm 2 )
Dayanım
<400
400–1500
1500–3000
3000–10000
>10000
Çok zayıf
Zayıf
Orta
Sağlam
Çok sağlam
Tablo 2.12: Kayma modülü değerlerine göre zemin yâda kayaçların dayanımı (Keçeli, 1990)
Arazide elde edilen 2 hata ait kayma modülleri ve zeminlerin her tabaka için
dayanımları aşağıdaki gibidir.
HATLAR
1. Hat
2. Hat
TABAKALAR
KALINLIK
KAYMA MODÜLÜ
DAYANIM
1. Tabaka
3.44
2472
Orta
2. Tabaka
8.31
1537
Orta
3. Tabaka
__
2616
Orta
1. Tabaka
2.64
783
Zayıf
2. Tabaka
5.91
872
Zayıf
3. Tabaka
__
984
Zayıf
f )E l asti si te Mod ü l ü (E , k g/ cm 2 );
Karabaş mh. Asım Efendi sok. No: 11 Zemin Kat Kocaeli Tel/Fax:331 4062-532 796 6776 e- mail:[email protected]
6
KES-KA
ZEMİN YAPI LABORATUVARI VE MÜHENDİSLİK
Bir malzemeye kuvvet uygulandığında, malzemede meydana gelen uzamalar elastik
sınırlar içerisinde gerilmelerle orantılıdır. Buna Hook Kanunu denir. Cisme bir kuvvet
uygulandığında meydana gelen gerilmenin boyuna uzama miktarına Young Modülü
(Elatisite Modülü) denir. Başka bir deyişle uygulanan düşey basınç yönünde yerin düşey
yamulmasını tanımlar. Mühendislik Jeofiziğinde dinamik elastisite modülü P-S
dalgalarının hızlarının yanı sıra birde yoğunluğun bilinmesi ile bulunabilir. Bu modülün
birimi kg/cm2 dir.
E= 2µ(1+σ) kg/cm 2
(Bowles, 1988)
( µ= K a y m a ( S h e a r ) M o d ü l ü , σ= P o i s s o n O r a n ı )
Elastisite Modülü – E- kg/cm 2
DAYANIM
<1000
1000–5000
5000–10000
10000–30000
>30000
Çok zayıf
Zayıf
Orta
Sağlam
Çok Sağlam
Tablo 2.13: Elastisite modülü değerlerine göre zemin yâda kayaçların dayanımı. (Keçeli, 1990)
Yukarıdaki Modele göre her bir tabaka için Elastisite Modülünü çözecek olursak,
E= G*(3*V p 2 -4*V s 2 )/( V p 2 -V s 2 )
( G: Kayma mo d ülü)
Arazide elde edilen 3 hat’a ait elastisite modülleri ve zeminlerin her tabaka için
dayanımları aşağıdaki gibidir.
HATLAR
1. Hat
2. Hat
TABAKALAR
KALINLIK
ELASTİSİTE MODÜLÜ
DAYANIM
1. Tabaka
3.44
4409
Zayıf
2. Tabaka
8.31
4338
Zayıf
3. Tabaka
__
7502
Orta
1. Tabaka
2.64
1992
Zayıf
2. Tabaka
5.91
2458
Zayıf
3. Tabaka
__
2887
Zayıf
g ) B u l k (S ı k ı şmazl ı k ) Mod ü l ü - (K k g/ cm 2 )
Bulk Modülü, bir çepeçevre saran basınç altında sıkışmasının ölçüsüdür. Dalga
teorisinden elde edilen bulk modülü,
K=(E/3(1-2σ) kg/cm 2
(Bowles, 1988)
K=((d(V p 2 -4/3V s 2 )/100) kg/cm 2
B u l k Mod ü l ü (µ , kg/ cm 2 )
S ı k ı şma
<400
400–10000
10000–40000
40000–100000
Çok Az
Az
Orta
Yüksek
Karabaş mh. Asım Efendi sok. No: 11 Zemin Kat Kocaeli Tel/Fax:331 4062-532 796 6776 e- mail:[email protected]
7
KES-KA
ZEMİN YAPI LABORATUVARI VE MÜHENDİSLİK
Çok Yüksek
>1000000
Tablo 2.14: Bulk modülü değerlerine göre zemin yâda kayaçların dayanımı (Keçeli, 1990)
Arazide elde edilen 2 hata ait Bulk modülleri ve zeminlerin her tabaka için sıkışma
özellikleri aşağıdaki gibidir.
HATLAR
1. Hat
2. Hat
TABAKALAR
KALINLIK
BULK MODÜLÜ
SIKIŞMA
1. Tabaka
3.44
1208
Az
2. Tabaka
8.31
8120
Az
3. Tabaka
__
18918
Orta
1. Tabaka
2.64
1459
Az
2. Tabaka
5.91
4528
Az
3. Tabaka
__
14404
Orta
h )Zemi n H âk i m T i treşi m Peri yod u (T 0 , sn )
Zeminin doğal olarak titreştiği periyodudur. Periyot, doğal yada yapay etkenlerden
oluşmuş, periyodu 0.05-2 saniye arasında olan yer titreşimleridir. Belli bir alanda, belli bir
periyodun tekrarlanma sayısı maksimum olmaktadır. Maksimum tekrarlı olan periyot,
hakim periyot olarak tanımlanmaktadır.
T 0 =  4H i /V s i (sn)
ve
Ta= 0,67T 0 ve T b = 1,5T 0
(Kanai, 1983)
(Aytun,A. 2001)
Arazide elde edilen 2 hata ait Zemin Hâkim Titreşim Periyotları aşağıdaki
gibidir.
HATLAR
Zemin Hâkim Titreşim
Periyodları
1.HAT
0,54
2.HAT
0,67
Çalışma yapılan bölgede Zemin hakim titreşim periyodu 1. Hat için 0,54 sn., 2. Hat
için 0,67 sn. olarak belirlenmiştir. Zemin hakim titreşim periyotuna bağlı olarak; bölgenin
alt titreşim periyot TA=0,67T0 ve üst titreşim periyotu TB=1,5T0 formüllerinden hesaplanır.
Bu durumda rezonans hali;
1.Hat için
T A = 0,67*0,54=0,36 sn
T B = 1,5*0,54=0,81 sn
0,36<T<0,81 aralığındadır.
2.Hat için
T A = 0,67*0,67=0,45 sn
Karabaş mh. Asım Efendi sok. No: 11 Zemin Kat Kocaeli Tel/Fax:331 4062-532 796 6776 e- mail:[email protected]
8
KES-KA
ZEMİN YAPI LABORATUVARI VE MÜHENDİSLİK
T B = 1,5*0,67=1,00 sn
0,45<T<1,00 aralığındadır
i ) Gü ven l i T aşı ma Gü cü – q a (k g/ cm 2 )
Zeminin 1 cm2 sinin taşıyabileceği nihai taşıma gücünü gösterir.
qa
Vs

B
qa = 0.024 .  Vs. sv.   30.6 
(Tezcan, Keçeli, Özdemir, 2006)
= Temel altı toprağın güvenli taşıma gücü (KN/m2)

= Birim ağırlık (KN/m3)
= Kesme dalgası tezliği (m/sn)
sv
= Katı toprak için indirgeme çarpanı (m/sn)
= Temelin genişliği(B) için indirgeme çarpanı (m)
= Temelin genişliği (m)
Vs  500 m/sn ise
Vs > 500 m/sn ise
sV =1
sV = 1 – 3 . 10 –6 (Vs –500) 1.6
Temel ayak genişliği B için  ‘nın belirlenmesi,
0. < B <1.20 m
ise
 = 1 m.
1.2  B  3.0 m
ise
 = 1.13 – 0.11 B
3.0  B  12 m.
ise
 = 0.83 – 0.01 B alınır.
(1 kN/m2 = 1 kPa = 10.197 10-3
kgf/cm2 )
Arazide elde edilen 2 hata ait güvenli taşıma güçleri aşağıdaki gibidir.
HATLAR
1.HAT
2.HAT
TABAKALAR
DERİNLİK
1. TABAKA
2. TABAKA
3. TABAKA
1. TABAKA
2. TABAKA
3. TABAKA
3,44
8,31
-2,64
5,91
--
Emniyetli Taşıma
Gücü
4,51
1,95
2,34
1,85
1,45
1,03
YÜZEY DALGASI ÖLÇÜMÜ(MASW) VS30 ve Tabaka hızlarını değerlendirilmesi
Yüzey dalgası ölçümü 30 metreye kadar 14 tabaka olarak modellenmiştir.
Karabaş mh. Asım Efendi sok. No: 11 Zemin Kat Kocaeli Tel/Fax:331 4062-532 796 6776 e- mail:[email protected]
9
KES-KA
ZEMİN YAPI LABORATUVARI VE MÜHENDİSLİK
1. ÖLÇÜ MASW 14 TABAKA(VS30= 289 m/sn)
Karabaş mh. Asım Efendi sok. No: 11 Zemin Kat Kocaeli Tel/Fax:331 4062-532 796 6776 e- mail:[email protected]
10
KES-KA
ZEMİN YAPI LABORATUVARI VE MÜHENDİSLİK
2. ÖLÇÜ MASW 14 TABAKA(VS30= 220 m/sn)
VS30 hızları ortalama 255 m/sn çıkmaktadır. 1. Ölçüde 13 metreden sonra düşük
hız zonu görülmektedir. 2. Ölçüde ise 5 metreden sonra düşük hız zonu görülmüştür.
2.5.2.2.Rezistivite
Karabaş mh. Asım Efendi sok. No: 11 Zemin Kat Kocaeli Tel/Fax:331 4062-532 796 6776 e- mail:[email protected]
11
KES-KA
ZEMİN YAPI LABORATUVARI VE MÜHENDİSLİK
Rezistivite uygulamasında; besleme voltajı 12 volt akü, 0-500 mA çıkış akımı, 0-500
volt DC çıkış voltajı,100 watt çıkış gücü ve 0,5 Hz çıkış frekansı olan bir transmitter
(verici),2,2 Mega ohm giriş empedansı, Maximum hassasiyeti 0,1 mV tam skala, 0,5 Hz
çalışma frekansı ve oktav başına -12 Db frekans cevabı olan, 15 sn okuma zamanı,
kalibrasyon direnci 0,5 ohm olan bir receiver ( alıcı ) kullanılmıştır.
Uygulama 1 adet AB/2=45 metre 3 adet AB/2=20 metre olacak şekilde 4 noktada
yapılmıştır. Yapı temelini etkileyebilecek yeraltı su seviyesi ve stratigrafik yapı tespit
edilmeye çalışılmıştır (Ek-9; Arazi karnesi).
Elde edilen veriler Schlumberger inversion yazılımı ile değerlendirilmiş ve kesit
oluşturulmuştur. (Değerlendirme eğrisi Ek-;9’de sunulmuştur).
Rezistivite Uygulamasının Değerlendirilmesi.
Rezistivite uygulamasının değerlendirilmesinde parsel zemininin jeolojik yapısına
bakmaksızın özdirenç değerlerinin geçirimlilik özelliklerine göre zeminin yapısı çıkarılmış
ve daha sonra jeolojik modellemesi yapılmıştır (Ek-9;Yer elektrik sütun kesit).
DES-1
SIRA NOGEÇİRİMLİLİK
ÖZDİRENÇ
(Ohm-metre)
40,9
KOROZYON
1
Geçirimli
KALINLIK
(metre)
0-0,5
2
Geçirimli
0,5-1,1
70,9
Orta Korozif
3
Az Geçirimli
1,1-3,5
28,0
Korozif Değil
4
Geçirimli
3,5-16,0
40,1
Orta Korozif
5
Az Geçirimli
16,0-45,0
26,9
Korozif Değil
ÖZDİRENÇ
(Ohm-metre)
22,0
KOROZYON
DES-2
SIRA NOGEÇİRİMLİLİK
Orta Korozif
1
Geçirimli
KALINLIK
(metre)
0-0,7
2
Geçirimli
0,7-1,5
5,9
Çok Korozif
3
Geçirimli
1,5-3,7
33,5
Orta Korozif
4
Geçirimli
3,7-20,0
3,6
Çok Korozif
ÖZDİRENÇ
(Ohm-metre)
37,6
KOROZYON
DES-3
SIRA NOGEÇİRİMLİLİK
Korozif
1
Geçirimli
KALINLIK
(metre)
0-0,8
2
Geçirimli
0,8-7,5
10,3
Korozif
3
Geçirimli
7,5-20,0
12,3
Korozif
Korozif
DES-4
Karabaş mh. Asım Efendi sok. No: 11 Zemin Kat Kocaeli Tel/Fax:331 4062-532 796 6776 e- mail:[email protected]
12
KES-KA
ZEMİN YAPI LABORATUVARI VE MÜHENDİSLİK
SIRA NOGEÇİRİMLİLİK
ÖZDİRENÇ
(Ohm-metre)
73,0
KOROZYON
1
Geçirimli
KALINLIK
(metre)
0-0,7
2
Geçirimli
0,7-2,5
9,9
Çok Korozif
3
Geçirimli
2,5-5,5
23,1
Korozif
5,5-20,0
7,5
Çok Korozif
4
Orta Korozif
Tedbir olarak temel izolasyonu ve temel çevresi drenajı önerilebilir.
REZİSTİVİTE(ohm.m) KOROZYON ETKİSİ
ρa<10
ÇOK KOROZİF
10<ρa<30
KOROZİF
30<ρa<100
ORTA KOROZİF
100<ρa
KOROZİF DEĞİL
Tablo2.15. Rezistivite ile Korozyon İlişkisi(TSE5141)
Karabaş mh. Asım Efendi sok. No: 11 Zemin Kat Kocaeli Tel/Fax:331 4062-532 796 6776 e- mail:[email protected]
13