tc süleyman demirel üniversitesi fen bilimleri enstitüsü azot

advertisement
T.C.
SÜLEYMAN DEMİREL ÜNİVERSİTESİ
FEN BİLİMLERİ ENSTİTÜSÜ
AZOT SIVILAŞTIRMA PROSESİNİN ENERJİ VE EKSERJİ
ANALİZİ
Arif KARABUĞA
Danışman
Prof. Dr. Reşat SELBAŞ
YÜKSEK LİSANS TEZİ
ENERJİ SİSTEMLERİ MÜHENDİSLİĞİ ANABİLİM DALI
ISPARTA - 2016
© 2016 [Arif KARABUĞA]
TEZ ONAYI
Arif KARABUĞA tarafından hazırlanan "Azot Sıvılaştırma Prosesi Enerji ve
Ekserji Analizi" adlı tez çalışması aşağıdaki jüri üyeleri önünde Süleyman Demirel
Üniversitesi Fen Bilimleri Enstitüsü Enerji Sistemleri Mühendisliği Anabilim
Dalı’nda YÜKSEK LİSANS TEZİ olarak başarı ile savunulmuştur.
Danışman
Prof. Dr. Reşat SELBAŞ
Süleyman Demirel Üniversitesi
..............................
Jüri Üyesi
Prof. Dr. Ali Kemal YAKUT
Süleyman Demirel Üniversitesi
..............................
Jüri Üyesi
Yrd. Doç. Dr. Hilmi YAZICI
Pamukkale Üniversitesi
..............................
Enstitü Müdürü
Doç.Dr. Yasin TUNCER
..............................
TAAHHÜTNAME
Bu tezin akademik ve etik kurallara uygun olarak yazıldığını ve kullanılan tüm
literatür bilgilerinin referans gösterilerek tezde yer aldığını beyan ederim.
Arif KARABUĞA
İÇİNDEKİLER
Sayfa
İÇİNDEKİLER ............................................................................................................. i
ÖZET
.................................................................................................................. iii
ABSTRACT ................................................................................................................ iv
TEŞEKKÜR ................................................................................................................. v
ŞEKİLLER DİZİNİ..................................................................................................... vi
ÇİZELGELER DİZİNİ .............................................................................................. vii
SİMGELER VE KISALTMALAR DİZİNİ ............................................................. viii
1. GİRİŞ ................................................................................................................... 1
1.1. Kriyojeni ........................................................................................................... 4
1.2. Kriyojenin Tarihçesi ......................................................................................... 5
1.3. Kriyojen ............................................................................................................ 9
1.3.1. Helyum .................................................................................................... 11
1.3.2. Hidrojen ................................................................................................... 15
1.3.3. Oksijen .................................................................................................... 18
1.3.4. Azot ......................................................................................................... 19
1.3.5. Argon ....................................................................................................... 21
1.4. Kriyojeninin Kullanım Alanları...................................................................... 23
1.5. Hava Ayırma Teknolojileri............................................................................. 25
1.5.1. Kriyojenik saflaştırma işlemi .................................................................. 26
1.5.2. Basınç salınımlı adsorpsiyon işlemi ........................................................ 29
1.5.3. Membran ayırma işlemi .......................................................................... 30
1.6. Gazların Sıvılaştırılması ................................................................................. 31
1.6.1. Linde – Hampson sistemi ........................................................................ 32
1.6.2. Claude sistemi ......................................................................................... 33
1.6.3. Ön soğutma sistemi ................................................................................. 34
1.6.4. Kaskad sistemi......................................................................................... 34
2. LİTERATÜR ÖZETİ ............................................................................................ 36
3. MATERYAL VE YÖNTEM ................................................................................ 39
3.1. Hava Ayrıştırma Ünitesi Atmosferik Bölümü ................................................ 39
3.1.1. F-10 Hava giriş filtresi ............................................................................ 39
3.1.2. CP – 11 Hava kompresörü ...................................................................... 40
3.1.3. R-15 Hava soğutucu ................................................................................ 40
3.1.4. SP – 169 Su seperatörü............................................................................ 40
3.1.5. D – 16 A/B PPU yatakları ....................................................................... 41
3.1.6. F – 162 PPU çıkış filtresi ........................................................................ 41
3.1.7. HE – 163 Rejenerasyon gaz ısıtıcısı........................................................ 41
3.2. Hava Ayrıştırma Ünitesi Soğuk Bölümü ........................................................ 42
3.2.1. Cold box .................................................................................................. 42
3.2.2. C – 29 Ham argon kolonu ....................................................................... 45
3.2.3. C – 30 Düşük basınç kolonu ................................................................... 46
3.2.4. HE – 21 A/B Ana eşanjörler ................................................................... 46
3.2.5. SP – 331 LO2 Aşırı soğutucu tankı ......................................................... 47
3.3. Azot Sıvılaştırma Ünitesi ve Ekipmanlar ....................................................... 48
3.3.1. CP – 70 Azot geri çevirim kompresörü ................................................... 50
3.3.2. CE – 77 Booster kompresör/türbin.......................................................... 51
3.3.3. HE – 771 Booster kompresörü son soğutucu .......................................... 52
3.3.4. R – 60 Azot chilleri ................................................................................. 52
i
3.3.5. HE – 71 Sıvılaştırıcı eşanjörü ................................................................. 53
3.3.6. HE – 72 Sıvılaştırıcı eşanjörü ................................................................. 53
3.3.7. HE – 73 Sıvılaştırıcı eşanjörü ................................................................. 54
3.4. Azot Sıvılaştırma Ünitesi Birinci Yasa Analizi .............................................. 54
3.4.1. CP-70 Kompresörünün birinci yasa analizi ............................................ 56
3.4.2. CE-77 Kompresörünün birinci yasa analizi ............................................ 56
3.4.3. HE-771 Kompresör sonrası son soğutucunun birinci yasa analizi ......... 57
3.4.4. HE-71 Isı değiştiricisinin birinci yasa analizi ......................................... 57
3.4.5. R-60 Azot chillerinin birinci yasa analizi ............................................... 58
3.4.6. HE-72 Isı değiştiricisinin birinci yasa analizi ......................................... 58
3.4.7. CE-77 Türbininin birinci yasa analizi ..................................................... 59
3.4.8. HE-73 Isı değiştiricisinin birinci yasa analizi ......................................... 60
3.5. Azot Sıvılaştırma Ünitesi İkinci Yasa Analizi ............................................... 60
3.5.1. CP-70 Kompresörünün ekserji analizi .................................................... 63
3.5.2. CE-77 Kompresörünün ekserji analizi .................................................... 63
3.5.3. HE-771 Kompresör sonrası son soğutucunun ekserji analizi.................. 64
3.5.4. HE-71 Isı değiştiricisinin ekserji analizi ................................................. 64
3.5.5. R-60 Azot chillerinin ekserji analizi ....................................................... 64
3.5.6. HE-72 Isı değiştiricisinin ekserji analizi ................................................. 65
3.5.7. CE-77 Türbininin ekserji analizi ............................................................. 65
3.5.8. HE-73 Isı değiştiricisinin ekserji analizi ................................................. 66
4. ARAŞTIRMA BULGULARI ............................................................................... 70
5. TARTIŞMA VE SONUÇLAR .............................................................................. 80
6. KAYNAKLAR ...................................................................................................... 81
ÖZGEÇMİŞ ............................................................................................................... 85
ii
ÖZET
Yüksek Lisans Tezi
AZOT SIVILAŞTIRMA PROSESİNİN ENERJİ VE EKSERJİ ANALİZİ
Arif KARABUĞA
Süleyman Demirel Üniversitesi
Fen Bilimleri Enstitüsü
Enerji Sistemleri Mühendisliği Anabilim Dalı
Danışman: Prof. Dr. Reşat SELBAŞ
Bu tez çalışmasında gerçek bir azot sıvılaştırma ünitesi incelenmiştir. İncelenen azot
sıvılaştırma ünitesi hava ayrıştırma ünitesine entegre bir sistemdir. Hava ayrıştırmada
elde edilen azot gazı sıvılaştırma ünitesinin kaynağını oluşturmaktadır.
İncelenen azot sıvılaştırma ünitesinin enerji ve ekserji analizi yapılmıştır. Yapılan
nümerik hesaplamalarda ve grafik çizimlerinde EES (Equation Engineering Solver)
programı kullanılmıştır. Yapılan bu termodinamik hesaplamalar sonucunda sistemin
ekserji verimi % 36, COPgerçek ve COPtersinir değerlerininde sırasıyla 0.2801 ve 0.77
olduğu hesaplanmıştır. Bununla birlikte azot sıvılaştırma ünitesinde bulunan eşanjör
bloğu, HE-71, HE-72 ve HE-73’ den oluşmaktadır. Yapılan hesaplamalar sonucunda
her bir eşanjör için ekserji verimi bulunmuştur. HE-71, HE-72 ve HE-73 eşanjörleri
için sırasıyla 0.55, 0.81 ve 0.89 ekserji verimi hesaplanmıştır.
Anahtar Kelimeler: Azot sıvılaştırma ünitesi, ekserji verimi, azot, kriyojen
2016, 84 sayfa
iii
ABSTRACT
M.Sc. Thesis
ENERGY AND EXERGY ANALYSIS OF NITROGEN LIQUEFACTION
PROCESS
Arif KARABUĞA
Süleyman Demirel University
Graduate School of Applied and Natural Sciences
Department of Energy Systems Engineering
Supervisor: Prof. Dr. Reşat SELBAŞ
In this study; a real nitrogen liquefaction unit has been examined. This nitrogen
liquefaction unit is integrated to an air separation unit. Nitrogen provided by air
separation creates the source of liquefaction unit.
Energy and exergy analysis of the studied nitrogen liquefaction unit has been done.
In numerical calculations and graphics EES (Equation Engineering Solver) software
has been used. In results of thermodynamic calculations; exergy efficiency %36,
COPactual 0.2801 and COPreversible 0.77 has been calculated. Furthermore, heatexchanger block in nitrogen liquefaction unit is formed from HE-71, HE-72, HE-73.
For each heat exchanger; exergy efficiency has been calculated. Exergy efficiency
values are 0.55, 0.81 and 0.89 respectively.
Keywords: Air separation unit, exergy efficiency, nitrogen, cryogen
2016, 84 pages
iv
TEŞEKKÜR
Yüksek lisans eğitimim boyunca bana yardımcı olan ve yol gösteren, insani ve ahlaki
değerler ilede örnek aldığım, anlayışı, hoşgörüsü ve engin bilgisi ile her konuda
desteğini hissettiğim çok değerli danışman hocam Prof. Dr. Reşat SELBAŞ’a,
Tez hazırlama ve yazım aşamasında desteklerini ve ilgilerini benden esirgemeyen
karşılaştığım her zorlukta bana yol gösteren Doç. Dr. Ahmet KABUL, Uzman
Gamze YAKUT ve Öğretim Görevlisi Fatih YILMAZ’a,
4350-YL1-15 No’lu Proje ile tezimi maddi olarak destekleyen Süleyman Demirel
Üniversitesi Bilimsel Araştırma Projeleri Yönetim Birimi Başkanlığına,
Zor ve sıkıntılı günlerimde beni yalnız bırakmayan, destekleri ve varlıklarıyla bana
güç veren, tezimin yazılmasında karşılaştığım tüm engellerde bana yardım eden Yrd.
Doç. Dr. Hilal YAKUT İPEKOĞLU ve Orçun İPEKOĞLU ailesine, Uzm. Dr. Melik
Ziya YAKUT, Demet KUTGİ ve Serdal KALAY’ a,
Beni bugüne getiren en çaresiz ve karanlık anlarımda bana çıkış yolumu gösteren,
hayatıma ışık tutan ve yaşamıma anlam katan babam Altay KARABUĞA, annem
Selver KARABUĞA ve kardeşim İ. Serhat KARABUĞA’ ya
Minnetlerimi sunarak teşekkür ederim.
Arif KARABUĞA
ISPARTA, 2016
v
ŞEKİLLER DİZİNİ
Sayfa
Şekil 1.1. Hava içerisindeki gaz bileşenlerinin dağılımı .............................................. 1
Şekil 1.2. Kriyojenin tarihsel gelişimi.......................................................................... 9
Şekil 3.2. Helyumun P – T diyagramı ........................................................................ 12
Şekil 3.3. Doymuş buhar basıncı altında sıvı helyumun özgül ısısı........................... 13
Şekil 3.4. He II’nin normal akış viskozitesi ............................................................... 14
Şekil 3.5. Doymuş buhar basıncı altında sıvı He II’nin entropisi .............................. 14
Şekil 3.6. Normal hidrojen ile para-hidrojenin özgül ısılarının karşılaştırılması ....... 16
Şekil 3.7. Normal hidrojen ve para-hidrojenin ısıl iletkenliğinin karşılaştırılması .... 17
Şekil 3.8. Normal hidrojen ile para-hidrojenin viskozitesinin karşılaştırılması......... 18
Şekil 3.9. Atmosferik gazların buhar basınç eğrileri.................................................. 27
Şekil 3.10. Kriyojenik saflaştırma ile hava ayırma yöntemi ...................................... 28
Şekil 3.11. Basınç Salınımlı Adsorpsiyon işlemi ile hava ayırma yöntemi ............... 30
Şekil 3.12. Membranlı ayırma sistemi ....................................................................... 31
Şekil 3.13. Linde-Hampson yönteminin şematik görünümü ..................................... 32
Şekil 3.14. Claude sisteminin şematik görünümü ...................................................... 34
Şekil 3.15. Kaskad soğutma sisteminin şematik gösterimi ........................................ 35
Şekil 4.1. Hava ayrıştırma ünitesi atmosferik bölüm ................................................. 39
Şekil 4.2. Cold box içerisinde bulunan ekipmanlar ve akış hattı ............................... 42
Şekil 4.3. Kriyojenik hava ayırma ünitelerinde kullanılan distilasyon kolonu .......... 43
Şekil 4.4. Kolon içerisinde bulunan örnek bir tepsi ................................................... 44
Şekil 4.5. Azot sıvılaştırma ünitesi genel görünümü ................................................. 49
Şekil 4.6. Azot sıvılaştırma ünitesi tesisat şeması...................................................... 50
Şekil 4.7. Azot geri çevrim kompresörü .................................................................... 51
Şekil 4.8. Booster kompresör/türbin .......................................................................... 52
Şekil 4.9. Booster kompresörü son soğutucu ............................................................. 52
Şekil 4.10. Azot Chilleri ............................................................................................ 53
Şekil 4.1. Sıvılaştırma ünitesinin P-h diyagramı ........................................................ 71
Şekil 4.2. Sıvılaştırma ünitesinin T-s diyagramı ........................................................ 72
Şekil 4.3. Azotun T-s diyagramındaki basınç eğrileri................................................ 72
Şekil 4.4. Sıvılaştırma ünitesinin h-s diyagramı ........................................................ 73
Şekil 4.5. T2 sıcaklığına bağlı olarak ekserji verimindeki değişim grafiği ................ 74
Şekil 4.6. T0 sıcaklığına göre COPgerçek ve COPtersinir değişim grafiği ....................... 75
Şekil 4.7. T0 sıcaklığına göre HE-71 ve HE-72 ısı değiştiricilerindeki verim değişim
grafiği ...................................................................................................... 76
Şekil 4.8. T17 sıcaklığına bağlı olarak Coptersinir değişim grafiği ............................... 77
Şekil 4.9. T17 sıcaklığına bağlı olarak qL sıvı ve wtersinir de meydana gelen değişim
grafiği ...................................................................................................... 78
Şekil 4.10. h17 ve S17 artışlarına bağlı olarak qL sıvı ve wtersinir de meydana gelen
değişim grafiği......................................................................................... 78
Şekil 4.11. h4 değerine bağlı olarak Copgerçek ve ekserji verimindeki değişim grafiği 79
vi
ÇİZELGELER DİZİNİ
Sayfa
Çizelge 1.1. Hava içerisindeki gazların hacim ve ağırlık oranları ............................... 2
Çizelge 1.2. Hava içerisinde bulunan gazların kaynama noktaları .............................. 3
Çizelge 1.3. Bazı kriyojenlerin özellikleri ................................................................. 10
Çizelge 1.4. Çeşitli kriyojenik akışkanların kritik nokta, üçlü nokta ve normal
kaynama nokta özellikleri ..................................................................... 10
Çizelge 1.5. Oksijenin termodinamik özellikleri ....................................................... 19
Çizelge 1.6. Azotun termodinamik özellikleri ........................................................... 21
Çizelge 1.7. Argonun termodinamik özellikleri ......................................................... 23
Çizelge 1.8. Hava ayırma yöntemlerinin karşılaştırılması ......................................... 26
Çizelge 4.1. Sıvılaştırma ünitesi için hesaplanan değerler ......................................... 74
vii
SİMGELER VE KISALTMALAR DİZİNİ
ASU
c
cp
cv
COP
e
E
EER
F
G
h
ke
KE
m
𝑚̇
P
Pkr
P0
Ptp
pe
PE
q
Q
𝑄̇
R
s
S
süretimi
Süretim
T
Tkr
Ttp
TH
TL
T0
u
U
𝑣
V
𝑉̇
w
W
y
z
η
ηII
ρ
Δ
Hava ayırma ünitesi
Özgül ısı
Sabit basınçta özgül ısı
Sabit hacimde özgül ısı
Performans katsayısı
Özgül toplam enerji
Toplam enerji
Enerji etkinlik oranı
Kuvvet
Yerçekimi ivmesi
Özgül entalpi
Özgül kinetik enerji
Toplam kinetik enerji
Kütle
Kütle debisi
Basınç
Kritik basınç
Çevre basıncı
Üçlü nokta basıncı
Özgül potansiyel enerji
Toplam potansiyel enerji
Birim kütle için ısı geçişi
Toplam ısı geçişi
Birim zamanda ısı geçişi
Gaz sabiti
Özgül entropi
Toplam entropi
Özgül entropi üretimi
Toplam entropi üretimi
Sıcaklık
Kritik sıcaklık
Üçlü nokta sıcaklığı
Yüksek sıcaklıktaki cisim sıcaklığı
Düşük sıcaklıktaki cisim sıcaklığı
Çevre sıcaklığı
Özgül iç enerji
Toplam iç enerji
Özgül hacim
Toplam hacim
Hacimsel debi
Birim kütle için iş
Toplam iş
Sıvılaşma fraksiyonu
Yükseklik
Verim
İkinci yasa verimi
Yoğunluk
Fark
viii
1. GİRİŞ
Dünyanın çevresi atmosfer tarafından sarılmaktadır. Dünyayı çevreleyen bu
atmosferde ki kuru havanın en önemli bileşenleri Çizelge 1.1’de gösterildiği gibi
havanın hacimsel olarak % 99.05 azot ve oksijenden, % 0,93 argondan, % 0,033
karbon dioksitten ve % 0.002’lik bir kısmı da diğer gazlardan oluşmaktadır (Bhunya,
2014). Hava içerisinde bulunan temel gazların yanı sıra diğer gazlarda Şekil 1.1’de
gösterilmektedir.
Havanın tüm bileşenleri incelenirse; toz, su buharı, karbondioksit (CO2),
hidrokarbonlar (metan, etan, propan ve asetilen gazı), nadir bulunan gazlar (helyum,
neon, kripton ve ksenon) ve hava içerisinde çeşitli oranlarda kirletici gazlar
mevcuttur (The Linde Group, 2009). Hava içerisindeki gazların hacim ve ağırlık
oranlarının dağılımı Çizelge 1.1’de verilmiştir.
0,93%
20,95%
0,038%
1. Azot
0,005%
2. Oksijen
0,0018%
3. Argon
0,0005%
0,0001%
4. Karbon dioksit
0,000009%
6. Hidrojen
5. Xenon
7. Neon
8. Kripton
78,08%
9. Helyum
Şekil 1.1. Hava içerisindeki gaz bileşenlerinin dağılımı
1
Çizelge 1.1. Hava içerisindeki gazların hacim ve ağırlık oranları
Element
Azot
Oksijen
Argon
Karbon Dioksit
Diğer Gazlar
Kimyasal sembol
N2
O2
Ar
CO2
---
Hacim %
78,08
20,95
0,93
0,033
0,002
Ağırlık %
75,5
23,1
1,29
0,05
0,06
Hava ayırma işlemi, havanın içerisindeki bileşenleri ayırıp endüstriyel ve medikal
alanda hizmete sunulmasıdır (Cornelissen ve Hırs, 1998). Sıvılaştırmanın ilk
aşamasını oluşturmasından dolayı ayırma ve saflaştırma işlemi büyük önem arz
etmektedir. Proses girişi atmosferden gelen havadır ve işlem sonucunda oksijen, azot
ve argon ayrı ayrı elde edilir (Lee ve Jeng, 2010).
Hava içerisinde en çok bulunan ve inert bir gaz olan azot, kimyasal işlemlerde
kullanılır. Oksijen ise hem endüstriyel hem de tıp alanında kullanılması
amaçlanmaktadır. Hava ayırma işlemleri üç farklı metotla yapılabilmektedir. Bunlar,
kriyojenik saflaştırma işlemi, basınç salınımlı adsorpsiyon (PSA) işlemi ve
membranlı ayırma işlemidir. Kriyojenik saflaştırma işlemi, yüksek saflıkta ürünler
istendiğinde kullanılır. PSA işleminde, % 98 ile 99,5 bir saflığa ulaşmak için azot
akışının 10 ile 100 m3/s’lik bir akış hacmine ihtiyaç duymaktadır. Membranlı ayırma
işlemi, düşük akışlarda, 10 m3/s’den daha az ve düşük saflıkta, % 98,5 den daha az,
kullanılır (Cornelissen ve Hırs, 1998).
Birçok hava ayırma tesislerinde sıvı formda üç gaz üretilir. Dahası bazı tesisler gaz
formunda oksijen ve/veya azot üretir. İstisnai olarak bazı tesisler sadece gaz fazında
azot üretir. Hava ayırma tesisleri farklı formlara, ürünlere, üretim kapasitesine ve
saflığa bağlı olarak inşa edilir. Bununla birlikte tüm bu farklı hava ayırma tesislerin
yapıları ve çalışma metotlarının temel prensipleri neredeyse benzerdir. Kriyojenik
sürecin karakteristik yapısı, akışkanların kaynama noktalarının birbirine yakın olması
ve ısı transferidir (The Linde Group, 2011).
2
Hava içerisinde bulunan gazların kaynama noktalarının ölçümü atmosferik basınçta
yapılır (Çizelge 1.2). Bunun yanında basınca bağlı olarak kaynama noktaları da
değişmektedir.
Çizelge 1.2. Hava içerisinde bulunan gazların kaynama noktaları
Hava gazları
Molekül Formülü
Propan
Karbondioksit
Asetilen
Etan
Etilen
Ksenon
Kripton
Metan
Oksijen
Argon
Azot
Neon
Hidrojen
Helyum
C3H8
CO2
C2H2
C2H6
C2H4
Xe
Kr
CH4
O
Ar
N
Ne
H
He
Kaynama noktası
°C
K
-42
231
-79
216
-84
190
-89
185
-104
169
-108
165
-153
120
-162
112
-183
90
-186
87
-196
77
-246
27
-253
20
-269
4
Havadan oksijen ve azot elde edilmesi, hidrojenin karbon monoksit, metan veya
azottan ayrılması gibi gaz ayırma prosesleri kimya endüstrisinde oldukça fazla enerji
tüketen, basınç salınımlı adsorpsiyon, absorpsiyon ve kriyojenik distilasyon
yöntemleriyle gerçekleşmektedir. Geleneksel sistemlere olan üstünlüklerine rağmen
membran esaslı gaz ayırma proseslerinin endüstriyel alanda yaygınlaşamamasının
nedeni, yeterince yüksek seçici geçirgenliğe sahip olamamalarıdır (Atalay Oral vd.,
2006).
Azot gazı, kimya endüstrisinin ana ürünüdür. Çünkü azot inert bir gaz, kimyasal
üretimi, işlenmesi ve taşınması gibi çeşitli yönleri kapsayan geniş ölçekli kullanımı
mümkündür. Düşük reaktifliğinden dolayı azot, ürünleri zararlı kirleticilerden
mükemmel koruma ve arındırma yapan bir gazdır. Azot ayrıca güvenle depolanmaya
da imkân vermektedir (Ivanova ve Lewis, 2012).
Kimyasal proses endüstrisinde (CPI) azotun yayılan ve büyüyen kullanımı nedeniyle
endüstriyel gaz şirketleri sürekli azot üretim yöntemlerini geliştirmekte ve kimyacılar
için daha verimli, uygun maliyette üretim yapmaktadır. Çoklu azot teknolojileri ve
3
destek kipleri artık saflık ve güç tüketimi gibi bir dizi özellikleri karşılaya
bilmektedir. Klasik kriyojenik distilasyon yöntemi ile üretilen azot PSA veya
membran sistemine göre çok daha yüksek saflıkta olabilir (Ivanova ve Lewis, 2012).
Düşük sıcaklık tekniklerinin birçoğu, insanların hayatta kalma mücadeleleri sırasında
çevre şartlarından nasıl korunacaklarını buldukları zamandan itibaren gelişmeye
başlamıştır. Kutuplarda yaşayan Eskimolar ince bir şekilde ayrılmış kürk-hava
karışımıyla kutuplarda çok verimli bir ısı yalıtımı yöntemi bulmuştur. Aynı şekilde
çöl Arapları çok katmanlı kumaş-hava boşluklu kıyafetler yardımıyla yazları hayatta
kalabilmektedir.
İlk soğutma sistemleri muhtemelen evaporatif soğutmadır. Sıcak kuru bir ortamda
seramik kaplar içerisindeki suyun çatlaklardan yavaş yavaş sızmasıyla buharlaşması
sonucu oluşmaktadır (White and Meeson, 2002). Evaporatif soğutmada ısı transferi
katsayısı yüksek, buharlaşma eğilimi fazla olan suyun buharlaşma esnasında
çevresinden ısı çekmesi mantığı göz önünde bulundurarak bu önergenin doğruluğunu
artırmaktadır.
Mühendislik bakış açısından, soğutmanın ilk metotları (White ve Meeson, 2002);

Sıvının hızlı bir şekilde buharlaştırılması.

Diğer sıvılar aracılığıyla absorpsiyon sırasında sıvının buharlaşması.

Sıkıştırılmış gazların genleşmesi.
1.1. Kriyojeni
Kriyojeni, çok düşük sıcaklıklar teknolojisi ve bilimidir. Geleneksel bir tanımla,
kriyojenik çalışma alanı 120 K’in altındaki sıcaklıklarda başlar. Kriyojeni her ne
kadar anlaşılması zor bir alan gibi görünse de günümüz endüstrisinde ve bilimsel
alanda büyük bir rol oynamaktadır. Büyük ölçekli hava ayırma üniteleri kriyojenik
yöntem kullanarak hava içerisindeki elementleri tıp ve endüstride kullanmak
amacıyla ayırır. Elde edilen ürünler genellikle taşımak ve depolamak amacıyla
kriyojenik sıcaklıklarda sıvı formda tutulur. Manyetik Rezonans Görüntüleme (MRI)
sistemlerinde kullanılan süper iletken mıknatısların soğutmasında sıvı helyum yaygın
olarak kullanılmaktadır. Uzay teknolojisinde, sıvı hidrojen ve oksijen gibi kriyojenler
4
bulunarak roket motorlarında ve uygulamalarda yakıt olarak kullanılmıştır. Öyle ki
bu yakıtlar Cosmic Background Explorer (COBE) uydusunda ve CERN’de ki
deneyde Bing Bang kalıntılarının ölçümünü yapan sensörlerin soğutulmasında
kullanılmıştır. Büyük Hadron Çarpıştırıcısı, maddenin temel yasalarını incelemek
için 1,8 K sıcaklığında soğutulmuş süperiletken mıknatıslar kullanılacaktır (Weisend
II J.G., 1998).
1.2. Kriyojenin Tarihçesi
Fransız fizikçi Gulillaume Amontons 1703 yılında alanında öncü bir çalışmayla
mutlak sıfırın termometre ve matematikte mümkün olabileceğini belirtmiştir. Öyle ki
1720’de Alman fizikçi Gabriel Daniel Fahrenheit kendi adını taşıyan bir sıcaklık
ölçeği fikrini geliştirdi. Dahası 1741 yılında Andreas Celsius, Celcius olarak bilinen
santigrat ölçeğini formüle etti. Burada 0° suyun donma noktasını ve 100° suyun
kaynama noktası olarak tanımlanmaktadır. Bu noktada oksijen gazının Joseph
Priestly tarafından 1774 yılında keşfedildiğini belirtmek gerekir. Joseph Priestly
deneysel bulgularından faydalanarak dünyanın atmosferinin aktif bileşeninde oksijen
olduğunu kabul etti. Priestly ayrıca amonyak, sülfür dioksit, azot ve karbon
monoksiti keşfetti. 19. yüzyıl boyunca, endüstriyel gazların sıvılaştırılmasında ve
gazların hem davranışlarının hem de karakteristik yapısının incelenmesi için ciddi
girişimler yapılmıştır. 1823 yılında Michael Faraday, sıvılaştırılmış klor, amonyağın
sıvılaştırılması ve karakteristiği üzerine çalışmıştır. Faraday aynı zamanda
amonyağın çevreden ısı çekerek, düşük sıcaklıklarda, sıvıdan gaz fazına geçtiğini
keşfetmiştir. Sadi Carnot 1824 yılında, tezinde termodinamiğin şartlarını yayınladı.
Carnot, tersinir bir çevrimle iki ısı kaynağı arasında mümkün olan en yüksek verimle
çalışabilecek bir ısı makinesi olduğunu kanıtlamıştır. Bu ideal çevrim genel olarak
bilinen
Carnot
çevrimidir.
Scot
1845’de
çeşitli
sıcaklık
ve
basınçlarda
karbondioksitdin faz değişim deneylerini yaptı ve birinci izotermler üretildi. Bu
izotermler bir gazın, basıncına bakılmaksızın, kritik sıcaklığın altına inmedikçe
sıvılaştırma yapılamayacağını gösterdi.
Mutlak sıcaklık ölçeğinin kökeni Britanyalı bir fizikçi olan James Prescott Joule’e
dayanmaktadır. Joule 1840 yılında gazlarla yaptığı deneyinde Carnot çevriminin
verimli olduğunu desteklemiştir. Joule meslektaşı William Thomson’a 1848 yılında,
5
deneyinden elde ettiği sonucu yazdı. Bu sonuca göre 𝑃𝑉 = 𝑚𝑅𝑇 denklemindeki T
değeri 1/T oranındaydı. Bu da Boyle ve Charles’ın denklemlerindeki gerçek sıcaklık
olan +273 Celcius’a eşit olduğunu ortaya çıkarmıştır. Mutlak sıcaklık o zaman -273
olarak biliniyor. 1852’den sonraları Lord Kelvin olarak tanınacak W. Thompson,
ideal gazlar için Carnot çevriminin verimini formülize etti;
𝑊 ⁄𝑄 = (𝑡1 − 𝑡0 )⁄(𝑡1 + 273) = (𝑇1 − 𝑇0 )⁄𝑇1
(1.1)
Joule ve Thomos hidrojenle yaptıkları uzun deney çalışmalarından sonra yukarıda
belirtilen mutlak ölçek ve hava termometreleri arasındaki farkın önemsiz olduğunu
1862 yılında açıkladılar. Keesom ve Tuen’e göre sıcaklık -20 °C altına
düşürüldüğünde hidrojene göre daha ideal bir gaz olan helyumla yapılan
denemelerde, 273 değeri küçük bir düzenlemeyle 273,15 olmuştur.
1850 yıllarında, önce William Thompson (Lord Kelvin) akabinde 1851’de Rudolf
Clausius, termodinamiğin birinci ve ikinci yasalarından söz etmiştir. 1865 yıllarında
alman mühendis Carl Linde Carnot çevrimi esaslı ve buhar kompresörü tarafından
düşük sıcaklıklara erişebilen bir soğutma makinesi tasarladı. Linde 1895 yılında
William Hampson tarafından tasarlanan spiral sarılı karşı akışlı ısı değiştiricisi
kullanılarak ilk endüstriyel hava sıvılaştırma makinesini yaptı. Bu noktada şu da
dikkate alınabilir, 1851’de John Gorrie adında ki bir Amerikalı fizikçi soğuk üretimi
yapabilmek için havayı basınçlandırıp ve genişleterek ilk buz makinesinin patentini
aldı.
1873’de Hollandalı fizikçi Johannes Dideriek van der Waals, Thomas Andrews’in
izoterm gözlemleriyle de doğru bir şekilde uyuşan ve maddenin değişimindeki kritik
fenomeni açıklayan bir durum denklemi geliştirmiştir. Van der Waals kritik değerlere
bölünen basınç, sıcaklık ve hacim değerlerini kullandı. Dewar ve Onnes gazların
sıvılaştırılması
belirlenmesinde
için
kuralların
öncülük
etti.
oluşturulması
Louis-Paul
amacıyla
Cailletet
1877
gerekli
yılında
değerlerin
oksijeni
sıvılaştırdığını açıkladı. Cailletet kalın duvarlı cam bir kapiller tüp kullandı. Burada
gaz halindeki oksijen sıvı sülfürik asidin buharlaştırılması ile 200 – 300 bar’da
soğutuldu. Basıncın kaldırılmasından sonra sıcaklık düşüşü oksijen buğusunun
oluşmasına sebep oldu.
6
Hemen hemen aynı zamanda, Raoul-Pierre Pictet İsviçre de, oksijeni 200 bar’a
basınçlandırarak ve kuru buzun süblimasyonu ile 173 K’de soğutarak oksijeni
sıvılaştırdı. Ayrıca Pictet sülfürik asidi buharlaştırmayla soğuttu. Fakat doğru bir
şekilde oksijeni sıvılaştırılması mümkün değil çünkü gazların kritik sıcaklığı 155 K.
Mamafih Pictet yeni bir yöntemle düşük sıcaklıklara ulaşmayı başardı. Kaskad
prensibi olarak adlandırılan bu yöntem, bir soğutma serisi kullanarak kademeli olarak
sıcaklıkları düşürdü. Bu metot W. Keesom tarafından geliştirildi. Keesom,
Hollanda’nın güneyindeki Leyden şehrindeki, çalışmasında helyum kullanarak 239,8
K’de amonyağı, 169,5 K’de etileni, 111,7 K’de metanı ve 77,6 K’de azotu
sıvılaştırarak bu metodu tamamen geliştirdi.
Bu aşamada, ilgi çeken bir gelişme olmuştur. 19. yüzyılın ikinci yarısında, düşük
sıcaklıkta endüstriyel gazların sıvılaştırılması, ayrılması ve saflaştırılması çalışmaları
için Avrupa’da 3 deney laboratuvarı inşa edildi. O günün teknolojileriyle laboratuvar
çalışmaları tehlikeliydi. Laboratuvarlarda çalışan kişilerin yüksek güvenlik önlemleri
almaları gerekiyordu çünkü bir patlama ve alev almayla her daim yüz yüze
kalabilirdi.
Londra kraliyet enstitüsünde 1799 yıllarında özellikle James Dewar’ın kontrolü
altında yoğunlaştırdıkları düşük sıcaklık çalışmaları neticesinde Dewar kapları
bulundu. Dewar kriyojenik akışkanları koruyabilmek için Dewar (vakumlu) kaplarını
geliştirdi. Dewar 1898 yılında hidrojeni sıvılaştırmayı başardı. Bu o zaman için
büyük bir başarı sayıldı.
Heike Kamerlingh Onnes, uygulamalı fizik profesörü, Leyden Üniversitesinde 1882
yılında kriyojenik sıvıların ve gazların genel termodinamik özelliklerini ve
izotermlerin durum denklemlerini çalışmak amacıyla kriyojeni laboratuvarını kurdu.
Onnes’in laboratuvarında deneysel çalışmaları için malzeme üretimi ve ölçüm
cihazlarının geliştirilmesi yapılmaktadır. Onnes 1908 yılında helyumu 5 K’nin altına
indirerek sıvılaştırmayı başardı. Aynı zamanda Onnes 4,19 K’de süper iletkenliği
gözlemledi. Fakat Onnes helyumu katılaştırmayı başaramadı. Wilhelmus Keesom
1926 yılında helyumun bir sonraki faz halini bularak onun yerine bunu başardı.
7
Keesom daha sonra Onnes-Dana’nın özgül ısı verilerini ayrıştırarak 2,2 K’de sıvı
helyumun diğer tipini keşfetti. Bulduğu bu sıvı helyum tipine He II adını verdi.
He II’nin süper akışkanlıkla ilgili sonuçlarını, diğer akışkanlara göre daha az
yoğunlukta, daha büyük buharlaşama gizli ısısına ve daha az yüzey gerilimine neden
olduğunu açıkladı.
Onnes’in laboratuvarının dışındaki diğer laboratuarlar çok daha küçüktü fakat
Polonya, Krakow’da ki Jagelonian Üniversitesinde 1876 yılında Syzgmunt von
Wroblewski ve Karol Olszewski’nin yönetimi altında çok önemli bir kriyojeni
laboratuvarı kuruldu. 1883 yılında Wroblewski ve Olszewski havayı, karbon
monoksiti, azotu ve sonunda da oksijeni sıvılaştırdı. Aslında, hidrojen dışında bilinen
tüm gazların özelliklerine çalıştılar ve sıvılaştırdılar. Wroblewski ve Olszewski
kaskad metodunu geliştirdiler, aslında bu konuda öncülüğü Pictet yapmaktadır. Ocak
1884’de, von Wroblewski sıvı oksijen ile gazı soğutarak sürekli değişen, kararsız,
hidrojen sıvısı üretti. 1885 yılında düşük sıcaklıklarda bakırın iletkenliğini değiştiğini
bildirdi (Kerry, 2007).
8
Termodinamiğin
temelleri
1700
Sıvılaştırma teknolojisinde
gelişmeler
1870
Uygulamalar ve ARGE
çalışmaları
2015+
1950
Anti hidrojen atomları 15 dakika tutuldu, 2011
İlk anti hidrojen atomu üretildi, 1995
CERN kuruldu, 1954
Süper iletkenlik bulundu, 1911
Helyum sıvılaştırıldı, 1908
Hidrojen sıvılaştırıldı, 1898
Hava sıvılaştırıldı, 1883
Oksijen sıvılaştırıldı, 1877
Van der Waals denklemi, 1873
Stirling soğutma çevrimi, 1861
İlk termodinamik kitabı, 1859
İlk ısı değiştirici, 1857
Termodinamiğin 3. Yasası, 1852
Termodinamiğin 2. Yasası, 1850
Termodinamiğin 1. Yasası, 1845
İlk atmosferik buhar
makinesi,1679
Şekil 1.2. Kriyojenin tarihsel gelişimi
1.3. Kriyojen
Çalışma yapılan ortam sıcaklığı kriyojenik bir sıcaklıkta, 120 K sıcaklığının altındaki
sıcaklıklar ise ve bu sıcaklıkta soğutma yapılıyorsa bu işlemlere kriyojenik soğutma
sistemleri olarak adlandırılmaktadır. Bu ölçüdeki sıcaklıklarda soğutma yapabilmek
için kullanılan soğutucu akışkanlara kriyojen adı verilmektedir.
Kriyojenlerin temel ortak özellikleri atmosfer şartları altında gaz fazında bulunup
termodinamik işlemler sonucu yoğuşma sıcaklık noktasının altına düşürülerek sıvı
formda elde edilmesidir. Aşağıda bazı kriyojenler hakkında bilgiler verilmektedir.
Kriyojenik sıvılar atmosfer basıncının, 273 K altındaki sıcaklık değerlerinde normal
kaynama sıcaklığına sahip sıvılardır. Bu tanımlamaya azot, helyum, oksijen, neon,
hidrojen, argon, kripton, xenon, metan, etan ve propan dâhildir. Ancak karbon dioksit
sıvı forma geçebilmek için 5 atmosfer basıncının üstündeki basınçlara ihtiyaç
duymaktadır. Kriyojenik sıvıların reaktivitesi soy gazlarda patlama potansiyeli olan
9
hidrojen, hidro karbonlara ve çok tehlikeli reaktif sıvı oksijene kadar çeşitlenir
(Weisend II J.G., 1998). Kriyojenleri daha iyi anlayabilmek amacıyla Çizelge 1.3’de
bazı kriyojenlerin 1 atm basınçta kaynama verileri ayrıca donma verileri ile sıvı
özellikleri verilmiştir.
Çizelge 1.3. Bazı kriyojenlerin özellikleri ( Çengel ve Boles, 2011)
1 atm basınçta kaynama
verileri
Madde
Helyum
Hidrojen
Azot
Argon
Oksijen
Metan
Karbon
dioksit
Propan
Normal
kaynama
°C
-268,9
-252,8
-195,8
-185,9
-183
-161,5
-78,4
-42,1
Buharlaşma Donma
gizli ısısı
noktası
hfg, kJ/kg
°C
22,8
445,7
198,6
161,6
212,7
510,4
230,5 (at
0°C)
427,8
Sıvı özellikleri
Donma verileri
-259,2
210
189,3
-218,8
-182,2
Füzyon
Özgül
gizli
Sıcaklık Yoğunluk
ısı
ρ, kg/m3
ısısı
°C
Cp,
hif,kJ/kg
kJ/kgK
-268,9
146,2
22,8
59,5
-252,8
70,7
10
25,3
-195,8
809
2,06
28
-185,6
1394
1,14
13,7
183
1141
1,17
58,4
-161,5
423
3,49
-56,6
-
0
298
0,59
-187,7
80
-42,1
581
2,25
Kriyojenlerin üçlü nokta değerleri, kritik nokta değerleri ve yoğunlukları sıcaklık ve
basınç değerlerine göre Çizelge 1.4’de verilmiştir.
Çizelge 1.4. Çeşitli kriyojenik akışkanların kritik nokta, üçlü nokta ve normal
kaynama nokta özellikleri
SICAKLIK (K)
Normal
Üçlü
kaynama
nokta
noktası
2,1768a
4,222
13,8
20,28
24,5561
27,09
63,15
77,36
54,36
90,19
83,8
87,28
115,76
119,77
161,36
165,04
BASINÇ (kPa)
Kritik
nokta
Üçlü
nokta
Kritik
nokta
5,1953
Helyum
32,94
Hidrojen
44,44
Neon
126,26
Azot
154,58
Oksijen
150,86
Argon
209,39
Kripton
289,74
Xenon
Karbon
216,58
304,21
dioksit
90,69
111,63
190,55
Metan
90,35
184,55
305,33
Etan
85,47
231,07
369,85
Propan
195,49
239,81
406,65
Amonyak
a
Helyumun üçlü nokta değeri lambda noktasıdır.
5,048
7,042
43,35
12,46
0,148
68,9
73,2
81,6
227,46
1283,8
2703
3399
5043
4906
5496
5821
Kritik
yoğunluk
(kg/m3)
69,64
31,36
483,23
313,11
436,14
535,70
910,75
1100
518,16
7384
466,51
11,7
0,0011
0,1 x 10-6
0,0662
4599
4871
4248
11627
162,65
206,73
220,49
237,57
Madde
10
1.3.1. Helyum
Helyum, soy gazlar ailesinin bir üyesidir. Hidrojenden sonra en hafif gazdır. Renksiz,
kokusuz olmasının yanı sıra soy gazların özelliğinden dolayı kararlı yani tepkimeye
girmeyen, bilinen hiçbir elementle bileşik yapmaz, eylemsiz bir gazdır. Çevre
şartlarında, atmosfer basıncında ve 22°C sıcaklığında, sadece gaz fazında
bulunmaktadır. Ancak kriyojenik işlemler sonrasında sıvı ve katı formda da
gözlenebilinmektedir. Lakin helyum atmosfer basıncında düşük sıcaklıklarda
katılaştırılamayan tek elementtir.
Helyum birkaç farklı şekilde elde edilir. Bunlar;

Havanın damıtılması yöntemiyle elde edilir. Fakat havada yaklaşık olarak
5 ppm seviyelerinde bulunmaktadır.

Uranyum ve toryum gibi radyoaktif minerallerden elde edilir.

Bazı doğal gaz yataklarında % 7 oranında helyum bulunmaktadır.
Helyumun bilinen 9 izotopu vardır, ancak bunlardan sadece iki tanesi kararlıdır.
Kararlı olan bu izotoplar ise 3He ve 4He’dür.
3
He izotopu, radyoaktif olmayan ve diğer izotoplara göre daha hafif bir izotoptur.
Dünyada çok az bulunan bu izotop nükleer araştırmalar sonucu bulunmuştur.
Şekil 1.3’de helyumun basınç ve sıcaklık diyagramı gösterilerek He I ve He II
formlarının yerleri belirtilmiştir.
11
Şekil 1.3. Helyumun P – T diyagramı (Weisend II, 1998)
Helyum sıvı formda He I ve He II olmak üzere iki farklı halde bulunmaktadır.
1.3.1.1.Helyum I
Helyum I, sıcaklığın 4,22 K altına düştüğünde ve 2,1768 K sıcaklığının üzerine
çıktığında, lambda noktası üzerinde olduğunda He I oluşmaktadır. Sıcaklık
uygulandığında kaynayan ve sıcaklık düşürüldüğünde de büzüşen bir sıvıdır. Lambda
noktasında helyum kaynamaz fakat genişler. He I gazlarda olduğu gibi kırılma
indeksi vardır. Çok düşük bir viskozitesi ve suyun ki gibi 1/8’lik bir yoğunluğu
vardır. Bu özelliği kuantum mekaniği ile açıklana bilinmektedir. Hem He I hem de
He II kuantum sıvılarıdır.
12
1.3.1.2.Helyum II
He I 2,174 K’de He II’ye dönüşür. He II’nin sıra dışı özellikleri vardır ve He II
süper akışkan olarak tanımlanır. Süper akışkanlık kuantum mekaniğinde maddenin
bir halidir.
He II 2,174 K’de ani bir değişiklik gösterir ve kendine has özel bir sıcaklık eğrisine
sahip lambda geçişi meydana getirir (Wilks, 1970). Şekil 1.4’de helyumun özgül ısı
eğrisi verilmiştir.
Şekil 1.4. Doymuş buhar basıncı altında sıvı helyumun özgül ısısı (Atkins K. R.,
1959; Wilks J., 1970)
He II’nin akışkanlık özellikleri sahip olduğu kılcallık karakteristikliğiyle onun çok
küçük, neredeyse sıfıra yakın, ve He I’den 106 kat daha az bir viskoziteye sahiptir.
Bu özellik He II’yi süper akışkan olarak adlandırılması gerektirir. Belkide bu özellik
He II’nin en karakteristik özelliğidir (Wilks J., 1970). Şekil 1.5’de He II’nin
viskozite grafik eğrisi verilmiştir. Burada; 1 μp= 10-7 Pa.s olduğu kabul edilmektedir.
13
Şekil 1.5. He II’nin normal akış viskozitesi (Weisend II, 1998)
Şekil 1.6’da ise helyum II formunun entropi grafik eğrisi gösterilerek sıcaklığa bağlı
olarak entropi değişimi verilmiştir.
Şekil 1.6. Doymuş buhar basıncı altında sıvı He II’nin entropisi (Weisend II, 1998)
14
Son yıllarda He II’nin soğutucu bir sıvı olarak büyük ölçekli sistemlerde kullanılışı
artış göstermiştir. Bu sistemlere süper iletken mıknatıslar, elektron hızlandırıcıları ve
uzay tabanlı uygulamalar örnek gösterilebilinir (Weisend II J.G., 1998).
1.3.2. Hidrojen
Hidrojen, evrende helyumla birlikte en çok bulunan bu element atmosferde çok az
bulunmaktadır. Bunun sebebi ise diğer elementlerle teması sonucu hız kazanıp
atmosfer dışına çıkmaktadır (Fernàndez ve Martín, 2007). Hidrojen yeryüzünde su ve
oksijenle bileşik oluşturur. Ayrıca bunların dışında organik maddelerde de bileşik
yapmaktadır. Hidrojen kararsız bir gazdır ve bu sebebiyetle risk faktörünün olduğu
yerlerde kullanılması önerilmemektedir.
Sıvı hidrojen farklı 2 şekilde hareket eden molekül dizilerine sahiptir. Bunlar
protonlarının göreceli olarak, paralel veya anti paralel spin oluşturduğu orto-hidrojen
ve para-hidrojen durumudur. Para-hidrojende protonlar anti paralel hareketler
oluştururken, orto-hidrojen durumunda protonlar paralel hareketler meydana getirir.
Bu iki durumun farklı enerji seviyelerine sahip olması denge yoğunluğunda belli
oranlarda olmasını gerektirir. % 75 orto-hidrojen ve % 25 para-hidrojen miktarı
normal hidrojen (n-H2) elde etmemizi sağlar. Sıvı hidrojen oluştururken, ferik
hidroksit, ayrıştırılmış demir, gibi katalizörler kullanılarak sürecin uzun sürmesini
önler ve bu süreçteki ısının ortamdan uzaklaştırılmasını sağlar (White ve Meeson,
2002).
Normal hidrojenin özellikleri para-hidrojenden farklıdır. En önemli farkı belirli
sıcaklıklardaki termal iletkenlik düzeyleridir. Bu sıcaklık farklılıkları 50 K ile 400 K
arasında değişir ve hidrojen sıvılaştığında yok olur. İletkenlik farkı 300 K üzerinde
ortaya çıkar. Kayda değer başka bir nokta ise para-hidrojen ve normal hidrojen
arasındaki viskozite farklarının ihmal edilebilir olmasıdır. Normal hidrojen ile parahidrojenin birbirine benzeyen özellikleri ise yoğunluk, yayılma basıncı, ses hızı, üçlü
nokta ve kritik nokta parametreleridir ( Weisend II, 1998).
Şekil 1.7’de normal hidrojen ile para-hidrojenin özgül ısılarının karşılaştırılması,
Şekil 1.8’de normal hidrojen ile para-hidrojenin ısıl iletkenliğinin karşılaştırılması ve
15
Şekil 1.9’da normal hidrojen ile para-hidrojenin viskozitesinin karşılaştırılması
yapılmıştır.
Şekil 1.7. Normal hidrojen ile para-hidrojenin özgül ısılarının karşılaştırılması
16
Şekil 1.8. Normal hidrojen ve para-hidrojenin ısıl iletkenliğinin karşılaştırılması
(normal hidrojen: kesikli çizgi, para-hidrojen: düz çizgi)
17
Şekil 1.9. Normal hidrojen ile para-hidrojenin viskozitesinin karşılaştırılması (normal
hidrojen: kesikli çizgi, para-hidrojen: düz çizgi)
1.3.3. Oksijen
Oksijen, dünyada bol miktarda bulunana elementlerin başında gelir. Atmosferdeki
havanın % 21’ni ihtiva eder. Ağırlıkça yerkabuğu bileşenlerinin % 49,2’sini
oluşturur. Su kütlesinin yaklaşık % 88 oksijenden meydana gelmektedir. Bunun
dışında Mars gezegeninin atmosferinde % 0,15 oranında oksijen mevcuttur (Lide,
2000).
Hava ayırma ünitelerinde havaya uygulanan basınçlandırma, soğutma, ayrıştırma ve
sıvılaştırma işlemi sonunda elde edilir.
Şu an oksijen üretildiği hava ayırma tesislerinde kullanılan saflık oranı % 99,8’dir.
Bu saflık miktarını artırmak için oksijenin molar fraksiyonunda 0,9995 oranında bir
artış sağlanarak ekonomik değerinin artırılması hedeflenir (Manenti, vd., 2013).
18
Oksijen üretimi yapan hava ayırma tesislerin güvenirlilik ve güvenliği diğer
yöntemlerle (kimyasal veya metalurjik) oksijen üreten tesislere göre çok daha
fazladır. Hatta bu güvenirlik % 99,5 oranına ulaşmıştır.
Oksijenin kullanıldığı en büyük pazar sektörleri şu şekilde sıralanabilir; metal
üretimi, kimyasallar ve gazlaştırma, kil ürünleri, cam ve beton ürünleri, petrol
rafineri, kaynak teknolojisi, medikal ve tıp alanları, yüzme ve dalış faaliyetleri.
Çizelge 1.5’de Oksijen kriyojeninin termodinamik özellikleri verilmiştir.
Çizelge 1.5. Oksijenin termodinamik özellikleri (Lemmon, vd., 2000)
Sembol
Tc
Pc
ρc
Ttp
Ptp
ρtpv
ρtpl
Tnbpv
ρnbpv
ρnbpl
ω
M
T0
P0
h0
s0
Açıklama
Kritik sıcaklık
Kritik basınç
Kritik yoğunluk
Üçlü nokta sıcaklığı
Üçlü nokta basıncı
Üçlü nokta yoğunluğu
(buhar)
Üçlü nokta yoğunluğu
(sıvı)
Normal kaynama noktası
sıcaklığı (buhar)
Normal kaynama noktası
yoğunluğu (buhar)
Normal kaynama noktası
yoğunluğu (sıvı)
Periferik faktör
Molar kütle
Referans sıcaklığı
Referans basıncı
Referans entalpisi (T0’da)
Referans entropisi (T0 ve
P0’da)
Değer
154,581
5,043
13,63
54,361
0,0001463
Birim
K
MPa
mol/dm3
K
MPa
0,0003237
mol/dm3
40,188
mol/dm3
90,188
K
0,1396
mol/dm3
35,663
mol/dm3
0,022
31,9988
298,15
0,101325
8680
g/mol
K
MPa
j/mol
205,043
j/(mol*K)
1.3.4. Azot
Azot, oksijen ve argon gibi havanın ayrıştırılması sonucu elde edilir. Havada bol
miktarda bulunan azot, havanın bileşenleri incelendiğinde yaklaşık olarak % 78’lik
bir oranda ihtiva etmektedir. Hava içerisinde bol miktarda bulunan bu gaz kimya
endüstrisinin de ana ürünüdür. Soğutucu akışkan numarası R-728’dir.
19
Azot bir soy gaz olarak nitelendirilir. Herhangi bir endüstride sahip olduğu özellikler
sebebiyle ürün geliştirme, performans optimizasyonu ve süreçleri daha güvenli bir
şekilde sürdürmede kullanılabilir. Azotun soy gaz etkisi üretim, işleme, taşıma
süreçlerinde kullanılmasını sağlar. Azot kullanan endüstriler arasında; kimya, petrol
ve gaz üreticileri, elektronik firmalar, yiyecek ve içecek şirketleri, rafineriler, ilaç
firmaları, cam, demir, çelik üreticileri, metal işleme, kauçuk ve plastik üretimi, ziraat
alanında gübrelerde, tıp alanı ve yarı iletken endüstrisi örnek verilebilir (Ivanova ve
Lewis, 2012).
Azot elektronegatifliği, bağ yapımında kullanılan elektronların bağı oluşturan
atomlar tarafından çekilme gücü, 3,04 Pauling ölçeği olan bir ametaldir. Dış
kabuğunda 5 elektron vardır. Bundan dolayı birçok bileşikte trivalentir yani 3
değerlidir. Moleküler azottaki 3’lü bağ en güçlü olanlardan biridir. Atmosferik
basınçta moleküler azot, 77 K’de sıvılaşır, 63 K’de donar ve eğer azot 35,4 K
altındaysa alfa fazına ( kübik kristal allotrop) ulaşır. Sıvı azot görüntü olarak suya
benzer. % 80,8 yoğunlukla tipik bir kriyojendir.
Ayrıca laboratuvar ortamında azotun N3 ve N4 formları elde edilebilinir. Laboratuvar
ortamında elde edilen N4 1,1 milyon atm basınçta ve 2000 K gibi yüksek
sıcaklıklarda elmas formuna benzeyen bir molekül yapısına dönüşür. Azot tek bağlı
kübik bir kristal yapıya polimerize olur. Bu yapı elmasın şekline benzediğinden ve
çok güçlü kovalent bağlara sahip olduğundan N4, elmas nitrojen olarak da
adlandırılır. Azotun iki kararlı izotopu vardır. Bunlar; 14N ve 15N’dir.
PSA süreçlerinde elde edilen azotun saflık oranı % 98 ile 99,8 aralığına
ulaşabilmektedir. Azotu daha saf hale getirmek için oksijen ve hidrojeni PSA
süreçlerinde kullanılması toplam maliyetin azalmasına ve bazı noktalarda güç
tasarrufuna imkân sağlamıştır. Çizelge 1.6’da azot kriyojeninin termodinamik
özellikleri verilmiştir.
20
Çizelge 1.6. Azotun termodinamik özellikleri (Lemmon, vd., 2000)
Sembol
Tc
Pc
ρc
Ttp
Ptp
ρtpv
ρtpl
Tnbpv
ρnbpv
ρnbpl
ω
M
T0
P0
h0
s0
Açıklama
Kritik sıcaklık
Kritik basınç
Kritik yoğunluk
Üçlü nokta sıcaklığı
Üçlü nokta basıncı
Üçlü nokta yoğunluğu
(buhar)
Üçlü nokta yoğunluğu
(sıvı)
Normal kaynama noktası
sıcaklığı (buhar)
Normal kaynama noktası
yoğunluğu (buhar)
Normal kaynama noktası
yoğunluğu (sıvı)
Periferik faktör
Molar kütle
Referans sıcaklığı
Referans basıncı
Referans entalpisi (T0’da)
Referans entropisi (T0 ve
P0’da)
Değer
126,192
3,3958
11,1839
63,151
0,012523
Birim
K
MPa
mol/dm3
K
MPa
0,02407
mol/dm3
30,957
mol/dm3
77,355
K
0,1646
mol/dm3
28,775
mol/dm3
0,037
28,01348
298,15
0,101325
8670
g/mol
K
MPa
j/mol
191,55
j/(mol*K)
1.3.5. Argon
Hava ayrıştırma işlemi sonucu ortaya çıkan üç temel elementten biridir. Kriyojenik
hava ayırma sistemlerinde sıvı nitrojen ve sıvı oksijen üretilirken yan ürün olarak
elde edilir. Kimyasal olarak soy gazdır. Suda çözünürlüğü oksijene çok yakındır ve
azota oranla çözünürlüğü 2,5 kat fazladır. Argon hem katı hem sıvı hem de gaz
haldeyken renksiz, kokusuz, yanmaz ve zehirsiz bir elementtir. Argon soy gaz
olduğu halde bazı bileşenlerle bileşik oluşturma kapasitesi vardır. Örneğin argon
fluorohydride ( HArF) oluşturulurken, 17 K üzerinde kararlı halde bulunan hidrojen,
florin ve argon bileşiği kullanılır.
Argonun temel izotopları
en çok bulunan izotopu
40
40
Ar (% 99,6),
36
Ar (% 0,34),
38
Ar (% 0,06)’dır. Argonun
Ar’dir. Bu izotop kayaların yaşını öğrenirken kullanılan
potasyum-argon testinde temel bileşenlerden biridir (Cohen vd, 2003). Nitrojen
yeteri kadar bulunmadığında soy gazın gerekli olduğu uygulamalarda argon en ucuz
alternatiftir. Düşük bir ısıl iletkenlik istendiğinde kullanılır.
21
Argon, gıda endüstrisinde gıdaların muhafazası esnasında ambalaj materyallerinde
kullanılır. Şarap sanayisinde mikrobiyel metabolizmaların çoğalmasına neden olan
oksijene karşı koruyucu bir yüzey oluşturmak amacıyla kullanılır. Bazı büyük
yangınların söndürülmesinde kullanılır. Yaygın salgın hastalıklar kümes hayvanları
arasında görüldüğünde hayvan itlafı için daha insancıl yöntem olarak kullanılır. Boya
sanayisinde boyaların muhafazasında, sprey tipi boya kutularında koruyucu olarak,
boyaların bozulmaması amacıyla yine argon gazı kullanılır. Son 50 yılda argon, gaz
kaçaklarını engellenmesinde helyum yerine kullanılır. Bunun dışında pencerelerde ısı
yalıtımı amacıyla argon kullanılır. Çünkü ısıl iletkenliği azdır. Ayrıca dalış
elbiselerinde de aynı nedenle kullanılır. Çizelge 1.7’de argon kriyojeninin
termodinamik özellikleri verilmiştir.
22
Çizelge 1.7. Argonun termodinamik özellikleri
Sembol
Tc
Pc
ρc
Ttp
Ptp
ρtpv
ρtpl
Tnbpv
ρnbpv
ρnbpl
ω
M
T0
P0
h0
s0
Açıklama
Kritik sıcaklık
Kritik basınç
Kritik yoğunluk
Üçlü nokta
sıcaklığı
Üçlü nokta basıncı
Üçlü nokta
yoğunluğu (buhar)
Üçlü nokta
yoğunluğu (sıvı)
Normal kaynama
noktası sıcaklığı
(buhar)
Normal kaynama
noktası yoğunluğu
(buhar)
Normal kaynama
noktası yoğunluğu
(sıvı)
Periferik faktör
Molar kütle
Referans sıcaklığı
Referans basıncı
Referans entalpisi
(T0’da)
Referans entropisi
(T0 ve P0’da)
Değer
150,687
4,863
13,407
Birim
K
MPa
mol/dm3
83,8058
K
0,068891
MPa
0,1015
mol/dm3
35,465
mol/dm3
87,302
K
0,1445
mol/dm3
34,930
mol/dm3
-0,002
39,948
298,15
0,101325
g/mol
K
MPa
6197
j/mol
154,737
j/(mol*K)
1.4. Kriyojeninin Kullanım Alanları
Kriyojenik soğutma sistemleri kullanım yelpazesinin çok geniş olması hava
ayrıştırma sisteminin de ne kadar önemli olduğunu vurgulamaktadır. Hava ayırma
işleminden sonra elde edilen yüksek saflıktaki üç farklı element olan azot, oksijen ve
argon sıvı fazının dışında gaz fazında da farklı uygulamalarda kullanılmaktadır.
Genel olarak yüksek saflıkta elde edilen bu kriyojenler; kimya endüstrisinde ve
medikal uygulamalarda kullanıldığı bilinmektedir (Anek ve Wang, 2015). Bununla
birlikte malzeme biliminde, demir, çelik ve metal işlemede, yarı iletken ve süper
iletken teknolojisinde, havacılık ve uzay uygulamalarında, parçacık fiziği biliminde
23
kullanılır. Bunun dışında rafinerilerde, gıdaların ve içeceklerin üretilmesi, saklanması
ve ambalajlanmasında, yüzme ve dalış faaliyetlerinde, tıp ve diş hekimliği
alanlarında, boya ve otomotiv sanayisinde, zirai uygulamalarda ve kaynak
teknolojisinde de kriyojenler kullanılmaktadır.
Kriyojenlerle yapılan bazı örnek uygulamalar açık bir şekilde aşağıda açıklanmıştır.
2010 yılında yapılan “Kriyojenik Isı Değiştiricisinde Termoelektrik Jeneratör
Uygulaması ve Karakterizasyonu” adlı yüksek lisans tezinde düşük emisyonlu ve
enerji yoğunluğu yüksek bir enerji depolama teknolojisi geliştirmeyi planlayarak
yenilenebilir veya başka bir enerji kaynaktan alınan enerji ile yoğuşturulan azot
gerek duyulduğu zamanda buharlaştırılarak mikro gaz türbiniyle elektrik enerjisine
dönüşümü sağlanmaktadır. Sıvı azotta enerji depolaması çalışması sırasında azotun
hal değişimi sırasında boşa giden soğuk ekserjinin termoelektrik jeneratörler
vasıtasıyla elektrik enerjisi elde edilmesi gerçekleştirilmiştir (Ünsaç, 2010).
2014 yılında hazırlanan “Investigation of The Effects of Holding Times at Cryogenic
Temperatures on Residual Stress Distribution of AISI D2 Tool Steel” adlı yüksek
lisans tezinde AISI D2 çeliğinin kriyojenik işlem sonucunda kalıntı gerilmelerine,
sertliğine ve mikro yapısına etkisi incelenmiştir. Klasik ısıl işlem ve diğer bekletme
süreleri ile kriyojenik işlem uygulandığında ve 24 saat bekletme süresi sonunda elde
edilen sonuçlar karşılaştırıldığında yüzey pürüzlülüğü, kalıntı gerilmeleri ve karbür
dağılımının daha iyi sonuçlar verdiği gözlemlenmiştir (Demir, 2014).
2004
yılında
“Kriyoterapinin
Dermatolojide
Kullanımı”
adlı
derlemede
kriyoyerapinin dermatolojide lezyon tedavisinde bir tedavi metodu olarak
uygulamasının nasıl yapıldığını ve kriyoterapi işlemini açıklanmıştır (İçke ve Başak,
2004).
2010 yılında hazırlanan “Kriyocerrahi ve Ağız Cerrahisinde Kullanım Alanları” adlı
makalede kriyocerrahi yönteminin uygulandığı dokudaki hücreleri dondurmak
yoluyla doku nekrozuna yol açan bir tedavi metodu incelenmiş ve açıklanmıştır
(Kutluay, vd., 2010).
24
2011 yılında yapılan “ Süperiletken Parçacık Hızlandırıcıları İçin Soğutma
Sisteminin Fiziği ve İşletimi” adlı yüksek lisans tezinde Ankara Üniversitesi
koordinatörlüğünde yürütülen Türk Hızlandırıcı Merkezi Kızılötesi Serbest Elektron
Lazeri tesisinde kullanılacak süperiletken RF kavitelerin çalışabilmesi için helyum
soğutma sisteminin tesis için kapasitesi belirlenmiş ve buna uygun tasarım ve
incelemeleri yapılmıştır (Kabukçu, 2011).
1.5. Hava Ayırma Teknolojileri
Hava yaşam için vazgeçilmez ve aynı zamanda önemli bir kaynaktır. Hava içerisinde
bulunan azot, oksijen ve diğer gazlar endüstriyel uygulamalarda sıklıkla
kullanılmaktadır.
Ticari amaca bağlı olarak endüstriyel uygulamalarda gazların, azot ve oksijen, 2
farklı kalitede olması istenir. Bunlar yüksek saflık ve düşük saflıktır. Yüksek saflık
için oksijen ve azotta istenilen saflık oranı %98’den büyük olmasıdır. Düşük saflıkta
ise saflık oranının %85 - 98 arasında olması beklenir (Campestrini, 2014;
Arpentinier, 2001).
Havayı ayırmak içi üç ana yöntem vardır. Bunlar; kriyojenik saflaştırma, basınç
salınımlı adsorpsiyon ve membranlı ayırma işlemidir. Çizelge 1.8’de hava ayrıma
teknolojilerinin birbiriyle olan karşılaştırmaları verilmiştir.
25
Çizelge 1.8. Hava ayırma yöntemlerinin karşılaştırılması
Yöntem
Avantaj
Dezavantaj
Saflık Oranı
(%)
Üretilen azot birimi başına Tesis için büyük alan ve
elektrik tüketim miktarı yardımcı ara ekipmanlar
düşüktür.
gerekmektedir.
Kriyojenik
Saflaştırma
Çok yüksek saflıkta azot Yüksek yatırım maliyeti
elde edilir.
Sistemin başlaması ve
Üretim
tesisinde
sıvı durdurulması
uzun
formda azot depolanabilir.
sürmektedir.
N2: 99,5 – 99,9
O2: 85 – 99,9
Hem sıvı hem de gaz
formunda azot, oksijen ve
argon elde edilir.
Nispeten düşük yatırım Ekipman
bakım
maliyeti,
maliyeti yüksek,
Basınç
Salınımlı
Adsorpsiyon
Yüksek saflıkta azot Gürültülü çalışma,
üretimi için uygun bir
maliyet,
N2: 99,9
O2: 90 – 95
Hızlı kurulum ve hızlı Sınırlı ölçüde üretim.
başlama.
Düşük yatırım maliyeti,
Yüksek
saflık
için
ekonomik değil,
Membranlı
Ayırma
Hızlı kurulum ve hızlı Büyük üretimler için
başlama,
ekonomik değil,
Üretim çıkışı çok esnek.
N2: 95 – 99
Azot
birim
başına
kısmen yüksek elektrik
tüketimi
1.5.1. Kriyojenik saflaştırma işlemi
Kriyojenik saflaştırma prosesi hava ayırma işlemleri arasında orta ve büyük ölçekli
tesislerde kullanılan en popüler yöntemlerden biridir. Bu yöntemle yüksek saflıkta
sıvı ve gaz formda azot, oksijen ve argonu uygun maliyetle elde etmek amacıyla
tercih edilmesi oldukça yaygındır. Günümüzde sıvılaştırma yapan endüstriyel gaz
26
üretim tesislerinde sıvı üretim yapılması için kriyojenik saflaştırma yöntemi
kullanılmaktadır.
Kriyojenik ayırma işlemi saflaştırma fraksiyonu temeline dayanmaktadır. Bu proses
hava bileşenlerini farklı kaynama noktalarına göre ayırma prensibine sahiptir. Tüm
süreç saflaştırma kolonunun içinde oluşan sıvı – buhar dengesi ile ilgili sonuca
bağlıdır. Böylelikle azot, oksijen ve argonun doygunluk çizgileri kriyojenik bir tesis
tasarımı için önemli bir bilgidir. Şekil 1.10’da azot, oksijen, argon ve havanın buhar
basıncı eğrileri verilmektedir.
Şekil 1.10. Atmosferik gazların buhar basınç eğrileri (Linde, 2009)
Şekil 1.11’de örnek bir kriyojenik saflaştırma ünitesi gösterilmiştir. Kesik çizgilerle
gösterilen bölge cold box’ın dış sınır bölgesidir.
27
Şekil 1.11. Kriyojenik saflaştırma ile hava ayırma yöntemi
Kriyojenik saflaştırma işleminin avantajları ise;

Kriyojenik sistem ile büyük miktarda yüksek saflıkta azot üretilebilinir.

Azot, oksijen ve argonun sıvı ve gaz fazında üretimi yapılabilinir.

Elde edilen azot birimi başına harcanan elektrik düşüktür.
Kriyojenik saflaştırma işleminin dezavantajları ise;

Kriyojenik saflaştırma büyük kapasitelerde olduğu için kullanılan
ekipmanların maliyeti de yüksektir.

Kriyojenik saflaştırma tesisinin kurulması için geniş alana ihtiyaç vardır.

Tesisin tam performansında çalışabilmesi için başlama süresinin uzun
olması.
28
1.5.2. Basınç salınımlı adsorpsiyon işlemi
Basınç salınımlı adsorpsiyon işlemi absorbent malzeme için gazların türlerine göre
basınç altında karışım gazlarından bazı gaz türlerini ayıran bir ayrıştırma yöntemidir.
Bu işlem çevre sıcaklığına yakındır ve kriyojenik gaz ayırma yönteminden çok farklı
bir işlemdir.
Basınç salınımlı adsorpsiyon işlemi yüksek basınç altında gazların katı yüzeyler
tarafından adsorber edilmesi prensibine dayanmaktadır. Yüksek basınç altında daha
fazla gaz adsorbe edilebilir. Basınç azaltıldığı zaman gaz açığa çıkar veya emilen gaz
tekrar geri açığa çıkar. Basınç salınımlı adsorpsiyon işlemi hava gibi karışım
gazlarını ayırmak için kullanılabilir. Çünkü farklı gazlar farklı yüzeylerde değişik
basınç altında emilme meyilimi gösterir.
Hava gibi bir karışım zeolit yataklı absorbent bir kanal hattında yüksek basınç altında
geçirilir. Geçirilen bu karışım gazının yani havanın içerisinde ihtiva eden azot,
oksijene göre daha fazla zeolit yataklarca emilir. Akışın devamı niteliğinde olan gaz
ise oksijen bakımından oldukça zengindir.
Basınç
salınımlı
adsorpsiyon
sadece
hava
ayırma
işlemi
amacıyla
kullanılmamaktadır. Bunun yanı sıra biyogaz içerisinde bulunan karbondioksit
(CO2)’ i ayırarak metan (CH4) oranını yükseltmek amacıyla da kullanılmaktadır.
Basınç salınımlı adsorpsiyon sisteminin avantajları ise;

Basınç salınımlı adsorpsiyon üniteleri azot ihtiyacı duyulan yerlere
kolaylıkla yerleştirilebilinir.

İhtiyaç duyulan azot miktarı 20,000 m3/s’den az ise basınç salınımlı
adsorpsiyon üniteleri kriyojenik ünitelere göre daha ekonomiktir.

Sistemin durması sırasında para kaybı kriyojenik sistemlere göre daha
azdır.

Basınç salınımlı adsorpsiyon sistemler kurulabilinir, satın alınabilir ve
hızlı bir şekilde sevkiyatı yapılabilir.
29
Basınç salınımlı adsorpsiyon sisteminin dezavantajları ise;

Akış oranı 40,000 m3/s’den fazla ise kriyojenik sistemlere göre daha
pahalıdır.

Diğer sistemlerle kıyaslandığında daha fazla gürültü ile çalışmaktadır.
Şekil 1.12. Basınç Salınımlı Adsorpsiyon işlemi ile hava ayırma yöntemi
1.5.3. Membran ayırma İşlemi
Membranlı ayırma işlemi membranın duvarı gözenekli bir yapıya sahiptir ve bu
duvarlar boyunca gözeneklerinden geçen atmosferik havadan azotu ayırma işlemidir.
Membranın yapısı, hassas geçirgenli lifli malzemeden oluşmaktadır. Bu lifli
malzeme, hızlı gazların (oksijen, karbondioksit, su buharı) yavaş gazlara (azot)
oranla daha çabuk bir şekilde membranın duvarlarına nüfuz etmesine olanak sağlar.
Ürünün saflığı değişen çalışma şartlarına göre ayarlanabilir. Eğer azotun akışı
azalırsa azotun saflığı artar, aksine azotun akış oranı artırılmışsa saflığı azalır. Şekil
1.13’de örnek bir membranlı ayırma sistemi gösterilmiştir.
30
Şekil 1.13. Membranlı ayırma sistemi
Membranlı ayırma sisteminin avantajlar ise;

Düşük akış oranlarında çok ekonomik bir işlemdir.

Tasarımı ve hesaplamaları yönünden basit bir işlemdir.

Bakım için en az maliyete sahiptir.

Başlangıç için az sayıda donanım gerektirir.
Membranlı ayırma sisteminin dezavantajları ise;

Yeterli miktarda azot saflığı elde edilemez.
1.6. Gazların Sıvılaştırılması
Birçok önemli bilimsel araştırma ve mühendislikle ilgili işlemler kriyojenik
sıcaklıklarda gazların sıvılaştırılmasına dayandığından, gazların sıvılaştırılması
soğutma uygulamalarının her zaman önemli bir alanını oluşturmuştur. Böyle
işlemlere örnek olarak oksijen ve azotun havadan ayrılması, roketler için sıvı
yakıtların hazırlanması, çok düşük sıcaklıklarda malzeme özelliklerinin incelenmesi,
süper iletkenlik gibi ilginç bazı kavramların araştırılması gösterilebilir. Kritik
31
sıcaklığın üzerindeki sıcaklıklarda, bir madde sadece gaz fazında bulunabilir.
Sıvılaştırılarak kullanılan üç önemli gaz helyum, hidrojen ve azotun kritik
sıcaklıkları sırasıyla -268°C, -240°C ve -147°C’dır. Bu nedenle söz konusu
maddelerin hiçbiri çevre koşullarında sıvı değildir. Daha da önemlisi bu
mertebelerdeki düşük sıcaklıkların, yaygın olarak kullanılan soğutma yöntemleriyle
elde edilmesi olanaksızdır (Çengel ve Boles, 2011).
1.6.1. Linde – Hampson sistemi
Gazların sıvılaştırılması amacıyla kullanılan yöntemlerden biride Linde – Hampson
sistemidir. Tesisat çizimi ve T-s diyagramı Şekil 1.14’de gösterilen Linde –
Hampson çevrimi aşağıda incelenmiştir.
Şekil 3.14. Linde-Hampson yönteminin şematik görünümü (Çengel ve Boles, 2011)
Bir önceki çevrimden kalan, gazın yoğunlaşmayan bölümü ile sisteme eklenen gaz
karıştırılarak 2 halinde çok kademeli kompresöre gönderilir ve 3 haline sıkıştırılır.
Ara-soğutma nedeniyle sıkıştırma sabit sıcaklık işlemine yaklaşır. Yüksek basınçlı
gaz bir ısı değiştirici veya ayrı bir soğutma sistemi ile 4 haline soğutulur. Gaz ters
akışlı bir ısı değiştiricide (rejeneratörde), bir önceki çevrimden kalan, gazın
32
yoğunlaşmayan bölümü ile bir miktar daha soğutularak 5 haline gelir ve sonrasında
doymuş sıvı-buhar karışımı olan 6 haline kısılır. Sıvılaştırılmış gaz (7 hali) sistemden
ayrılır, buhar (8 hali) ise rejeneratöre verilerek kısılma vanasına doğru gelen yüksek
basınçtaki gazı soğutur. Devamında çıkan gaz yeni eklenen gaz ile karışır ve çevrim
sürekli akışlı bir sistemde tekrarlanır. Gazların sıvılaştırılması için kullanılan bu ve
diğer çevrimler gazların katılaştırılması içinde kullanılabilir (Çengel ve Boles, 2011).
1.6.2. Claude sistemi
Claude sitemi sıvılaştırma işlemlerinde kullanılan termodinamik bir çevrimdir.
Atmosfer basıncında ve çevre sıcaklığında 1 noktasından kompresöre girerek
basınçlandırılarak su soğutmaya gönderilerek burada soğutulur. Yaklaşık olarak
soğutma suyu sıcaklığına düşürülen yüksek basınçlı hava 3 noktasında birinci ısı
değiştiricisine girer burada soğutulan havanın bir kısmı 4 numaralı adyabatik türbine
girer.
Claude sisteminde genleşme valfi yerine türbin kullanılır. Türbin karşılıklı veya
merkez kaç kuvveti uygulayarak çalışır. Böylece en azından teorik olarak entropi
artışı engellenir. Claude sisteminde genleşme valfi genleşme ünitesindeki sıvı
oluşmaması için tamamıyla devre dışı da bırakılamaz.
Türbine yüksek basınçta giren hava 1 bar’a kadar getirilerek yaklaşık olarak -140
°C’ye düşürülür. Elde edilen bu soğuk hava 6 numaralı bölgeden ikinci eşanjöre
girerek yeni gelen yüksek basınçlı gazların soğutulması sağlanır. İkinci eşanjörde
geçen hava iş üretmeden genleştirilerek sıvılaştırılmış olur. Sıvılaştırılan hava
yaklaşık olarak -190 °C’ye düşürülmüş olup 9 numaralı hava ile karşılaştırılarak
ikinci eşanjöre gönderilir. Şekil 1.15’de Claude sisteminin çizimi verilerek
incelenmiştir.
33
1
6
Su
4
2
Isı değiştirici
Soğutucu
3
9
5
Sıvı
deposu
Isı değiştirici
7
8
Su
Şekil 1.15. Claude sisteminin şematik görünümü
1.6.3. Ön soğutma sistemi
Yardımcı soğutma çevrimleri sıvı ürünü artırmak amacıyla sıvılaştırma sistemleriyle
birlikte kullanılabilir. Böylece gazı çevre sıcaklığından etkilenmeden sıvılaştırmak
amacıyla kullanılır.
Ön soğutma sistemleri kullanılarak elde edilen toplam sıvı ürününde maksimum
verim soğutmada kullanılan akışkanın, akış oranına ve sıcaklığına bağlıdır.
1.6.4. Kaskad sistemi
Bazı özel endüstriyel ve laboratuvar uygulamalarında çok düşük sıcaklıklara ulaşmak
gereksinimi duyulur. Bu gereksinim günümüzde basit soğutma sistemleriyle
giderilmesi oldukça zordur. Bu sebepten dolayı daha kapsamlı bir soğutma ihtiyacı
endüstriyel tesislerde her zaman aranan bir faktör olmuştur. Bu ihtiyaçtan dolayı
geliştirilen kaskad soğutma sistemi hem endüstriyel alanda hem de özel çalışmalarda
tercih edilen bir soğutma sistemidir. Soğutma ve gazların sıvılaştırılması için
kullanılan kaskad sistemi, sadece ön soğutma sisteminin bir eklentisidir. Mamafih
her bir soğutma çevrimi bağımsız bir soğutma çevrimiyle ön soğutma yapılmıştır
(Kerry, 2007). Kademeli soğutma yapılan kaskad sisteminde her kademede ayrı
akışkan kullanılır. Pictet oksijeni sıvılaştırmak için kaskad sitemini kullanmıştır.
Oksijenin kritik sıcaklığının altına inmek için ilk kademede sülfür dioksit (SO2)
ikinci kademede karbon dioksit (CO2) kullanarak üçüncü kademede oksijeni 500
atmosfer basınç altında sıvılaştırmayı başarmıştır.
34
Bu soğutma sistemi kompresör ve evaporatördeki yüksek sıcaklık farkından dolayı
tek kademeli soğutma sistemlerinde ekonomik değildir. Çünkü yüksek basınç
oranına karşılık gelen düşük hacimli kompresör verimi sistem performansının düşük
katsayıda olmasına yol açar. Kaskad soğutma sistemi genellikle düşük evaporatör
sıcaklığı düşük olan uygulamalarda kullanılır (Yılmaz, F., vd., 2015). İki kademeli
soğutma sistemlerinde harcanan enerji az ve kompresör çıkış sıcaklığı daha düşüktür.
Enerji tasarruf oranı yani EER (Energy Efficiency Ratio) değeri tek kademeli
sistemlere göre daha fazla, fakat ilk kuruluş maliyeti yüksektir. Şekil 1.16’da Kaskad
soğutma sisteminin şematik gösterimi verilmiştir. Şekilde görüldüğü gibi farklı iki
kompresör ve genleşme valfi bulunmaktadır. Ayrıca ara bağlayıcı noktasında
bulunan ısı eşanjörü A ve B ünitelerine göre kondanser veya evaporatör görevini
görmektedir.
Şekil 1.16. Kaskad soğutma sisteminin şematik gösterimi
35
2. LİTERATÜR ÖZETİ
Cornelissen ve Hırs (1998), kriyojenik hava ayırmanın ekserji analizini yapmıştır.
Bir ekserji analizi, hava ayırmada temel metot olan kriyojenik damıtma
işlemlerindeki enerji tasarrufu olanaklarını analiz etmek için gerçekleştirileceğini
vurgulamıştır. Ekserji analizini iki kolon prensibi üzerinden yapmıştır ki bunlar
düşük basınç ve yüksek basınç kolonlarıdır. Çalışmalarında ekserji hesabı
yapabilmek için ASPEN PLUS programını kullanmıştır. Kriyojenik hava ayırma
tesissinde ki ekserji kaybının büyük bir bölümünün kompresör tarafından meydana
geldiğini göstermiştir. Mamafih sıvılaştırma bölümünde ki, bu bölümde kullanılan
kompresörler 5 aşamalı kompresörlerdir, ekserji kaybının 1965 kW olarak
hesaplamıştır. Bu ekserji kaybını daha iyi kompresörler kullanarak yarı yarıya
azaltmıştır.
Van der Ham ve Kjelstrup (2010), iki kriyojenik hava ayırma ünitesinin ekserji
analizini yapmışlardır. Her iki tasarımda da benzer besleme ürünleri aynı özelliklere
sahip ürünler olarak ayrılmıştır. Çalışmalarında kriyojenik hava ayırma ünitesinin
ikili ve üçlü kolon tasarımlarını ekserji analizi kullanarak değerlendirmişlerdir. Üç
kolonlu tasarım iki kolonlu tasarıma göre daha iyi bir performans göstermiştir.
Burada ki iki kolonlu sistemde sadece yüksek basınç kolonu ve düşük basınç kolunu
vardır. Ancak üç kolonlu sistemde düşük basınç ve yüksek basınç kolonunun yanı
sıra orta basınç kolonu mevcuttur. Ayrıştırma ünitesinde üçüncü kolon ilavesiyle
ekserji kaybı % 31 azaldığını hesaplamışlardır. Tesisin rasyonel ekserji veriminin ki
rasyonel ekserji verimi istenilen ekserji değişiminin toplam ekserji değişimine
oranıdır, üç kolonlu tasarımda % 38, ikili kolon tasarımında % 35 olduğunu
bulmuşlardır. Bunun da nedeninin % 7 daha az girdi ihtiyacına bağlamıştır. Ekserji
kaybının neredeyse yarısının kompresörlerde soğutma sonrasında meydana geldiğini
ve ayrıca ayrıştırma aşamalarında ve ana ısı değiştiricilerinde ekserji kaybında
önemli bir yeri olduğunu ön görmüşlerdir. Bu veriler ışığında üçlü kolon tasarımının
ikili kolon tasarımına göre % 12 daha az ekserji kaybı olduğunu bulmuşlardır. Diğer
çalışmalar distilasyon aşamasında verimliliğin, düşük basınç kolonuna ara ısı
değiştiriciler eklenerek yükseltilebileceğini göstermiştir.
36
Zhu vd. (2010), değişkenlik altında kriyojenik hava ayırma kolonlarının ideal
tasarımı adlı çalışmalarında yüksek derecede doğrusal olmayan üç entegre kolonun
modelini geliştirmişlerdir. Bu modelleme yapılırken çoklu durum yaklaşımı yani
değişkenlik durumu kullanıldı, fakat bu yaklaşımda yarım milyonun üzerinde
değişkenle doğrusal olmayan programlamada problemlere neden oluyordu. Yine de
bu problem IPOPT, Coin-OR tarafından geliştirilen büyük ölçekli lineer olmayan
optimizasyon problemlerinin çözümünde kullanılan bir yazılım, kullanılarak çözüldü.
Çoklu durum yaklaşımı, ideal olan nominal parametre değerleri karşılaştırılarak ideal
tasarım elde edilmiş oldu.
Rizk vd. (2012), kriyojenik hava ayırma ünitesinin gerçek kolon tasarımı ekserji
optimizasyonu adlı çalışmasında üç tip kriyojenik proses kolonunun simülasyonunu
yapmış ve farklı kolonların ekserji kayıplarını hesaplamıştır. Her bir kolon için
hassas analizler gerçekleştirmiş ve bunun sonucunda ideal geometriler ve çalışma
parametreleri belirlenmiştir. Distilasyon kolonları arasında ekserji analizlerini
kıyaslanmıştır. Çift diyabatik kolonun ekserji verimliliği geleneksel adyabatik çift
kolonluya göre % 23 daha verimli olduğu hesaplanmıştır.
Thomas vd. (2011), iki türbinle modifiye edilmiş Claude çevrim esaslı helyum
sıvılaştırma sisteminin ekserji analizi adlı çalışmasında helyum sıvılaştırma sistemini
incelerken Aspen HYSYS simülasyon programından faydalanmıştır. Bu çalışmada
ilinen Claude çevrimini değiştirerek iki adet türbin kullanmıştır. Thomas vd. bu
çalışmasının sonucunda birinci ve ikinci türbininin verimini sırasıyla % 75 ve % 70
olarak bulmuştur.
Sapali ve Raibhole (2013), biyo kütle gazlaştırıcısı entegre edilmiş kriyojenik hava
ayırma ünitesinin ekserji analizi başlıklı çalışmalarında, orta saflıkta kriyojenik hava
ayırma üniteleri genellikle gazlaştırma için gerekli olduğunu belirtmiştir. Öyle ki
hava gazlaştırma düşük kaliteli sentez gazı, kömür veya doğal gazların hava
ortamında su buharı ile reaksiyonu sonucu elde edilen düşük oranda azot gazı içeren
amonyak, metanol ve çeşitli organik bileşiklerin karışım işlemlerinde kullanılan
hidrojen ve karbon monoksit gaz karışımı üretilir. Oksijen biyo kütleyi gazlaştırmak
için aracı
gazlaştırıcı olarak kullanılır. Oksijenli biyo kütle
gazlaştırma
uygulamalarda gazlaştırma üniteli kombine çevrim, kimyasal üretim ve Fischer37
Tropsch işlemi gibi büyük bir potansiyeldir. Biyo kütle gazlaştırıcı ile entegre
edilmiş orta saflıktaki kriyojenik hava ayırma ünitesinin simülasyonunda ASPEN
PLUS bilgisayar yazılımı kullanmışlardır. Bu kriyojenik hava ayırma simülasyon
modelinde gerekli saflıkta oksijen üretildi ki oksijen yüksek ısıl değeri olan sentez
gazı elde etmek için biyo kütle/kömürü gazlaştırmak için ekonomiktir. Üretilen
oksijen gazı, 12,5868 Litre/dakika ve % 96,2 saflıktadır. Azot gazı, % 99,9 saflıkta
ve 44,04 litre/dakika akış oranına sahiptir. Simülasyonu yapılan sistemde ki ana
kompresör 47,22 kW, booster kompresör 12,22 kW enerji tüketmektedir.
Genleştiricide ise 9,32 kW’lık bir enerji üretimi yapılmaktadır.
Taniguchi vd. (2015), ekserji analizine dayalı enerji tasarruflu hava ayırma tesisi
analizini yapmıştır. Yapılan çalışmada çift kolon ve tek kolon arasındaki fark, çift
kolonda, hava ayırma tesisinde ana eşanjöre giren havanın % 95’i yüksek basınç
kolonuna -170°C’de girerken ana eşanjörden çıkan % 5’lik hava düşük basınç
kolonuna girmeden önce bir türbin vasıtasıyla genleştirilerek -180°C kolona
girmektedir. Tek kolonlu sistemde ise, akışkan hava kompresöründen 46,000 Nm3/h
ve 70 kPa’da çıkmaktadır. Çıkan bu havanın % 73’ü ana eşanjörden geçerek 175°C’de kolona girer. Kalan % 27’lik bir miktarda booster kompresöre girdikten
sonra ana eşanjöre girer ve eşanjörden çıkan hava kolondan gelen -182°C’ ye sahip
akışkanla soğutularak -180°C de türbine girerek genişler ve genişleme sonucunda 190°C de kolona girer. Yaptıkları bu çalışmada hava ayırma tesislerinde kullanılan
çift kolonludan tek kolonluya dönüştürülmesi işlemi geleneksel prosesle, yani çift
kolonlu sistem, kıyaslandığında % 30 enerji tasarrufu sağlandığını savunmuşlardır.
Amin R., vd. (2014), havadan azot gazı ayırma işleminin simülasyonu adlı
çalışmalarında, azotu sıvılaştırmak için Linde-Hampson çevrimi kullanmışlardır.
Hazırladıkları bu çalışmada, simülasyon programı olan ASPEN HYSYS yazılımını
kullanarak simülasyon sonunda % 91,75 saflıkta azot üretimi elde etmişlerdir.
38
3. MATERYAL VE YÖNTEM
Bu bölümde hava ayırma ünitesi ve azot sıvılaştırma ünitesi içerisinde bulunan
kriyojenik ekipmanlar hakkında bilgi verilmiştir. Bu elde edilen bilgiler ve kullanılan
sayısal değerler The Linde Group’un Gebze/Kocaeli’nde kurulmuş olan hava
ayrıştırma tesisinden elde edilmiş gerçek verilerdir.
3.1. Hava Ayrıştırma Ünitesi Atmosferik Bölümü
Ön saflaştırma bölümü olarak da adlandırılmaktadır. Bu bölüm hava sıvılaştırma
ünitesine girecek olan havanın saflaştırılması, içindeki toz ve PPU kurutucu
yataklarının içinde bulunan moleküler sieve malzemelerinin ayrılması, ayrıca hava
içerisinde bulunan su buharını ayırarak sıvılaştırma bölümüne kuru hava gitmesine
sağlar. Şekil 3.1’de hava ayrıştırma ünitesinin atmosferik bölümü gösterilmiştir.
Şekil 3.1. Hava ayrıştırma ünitesi atmosferik bölüm
3.1.1. F-10 Hava giriş filtresi
Hava kompresörü tarafından emilen hava, öncelikle hava filtresinden geçer ve
içerisinde bulunan 2 mikron ve daha büyük tozlar tutulur.
39
Filtre iki kademeli olup her kademe değişebilir filtre kartuşlarından oluşmuştur.
Filtrenin tıkalı olup olmadığını anlamak için, giriş ve çıkışındaki basınç farkını
gösteren manometre kullanılır.
3.1.2. CP – 11 Hava kompresörü
Hava kompresörü “Hava Ayrıştırma Ünitesi” için gerekli olan proses havasının
tümünü sağlar. Kompresör elektrik enerjisi ile çalışır ve üç kademeli turbo
kompresör tipidir. Ara kademe ve son kademe soğutucuları su ile soğutma yapar ve
hava atmosferik basınçtan 6,78 bar’a kadar basınçlandırılır.
Sistem paketi aşağıdakileri içerir;

Yağ depo tankı, ana ve yardımcı yağ pompası ile boru donanımını içeren
yağlama sistemi.

Akış kontrol sistemi.
3.1.3. R-15 Hava soğutucu
Bu ünite, hava ön saflaştırma ünitesinin (PPU) bir parçası olup kompresörden (CP –
11) alınan filtre edilmiş ve basınçlandırılmış havayı 306 K (32,85 °C)’den 278 K
(4,85 °C)’e kadar soğutur.
Gelen hava eşanjörün boru tarafından geçerek üzerindeki ısıyı uygun bir soğutucu
akışkana ki bu da Freon 22’ye bırakır. Aynı eşanjörün diğer tarafı kapalı devre
soğutucu içindir. Havadan alınan ısı enerjisi freonu gazlaştırır ve bu kompresör ile su
soğutmalı kondansere gönderilir. Yoğuşan freon hava soğutucuda, R – 15 hava
soğutucuda tekrar kullanıma hazır hale gelir.
3.1.4. SP – 169 Su seperatörü
Su Seperatörü, dışı izoleli bir basınçlı kap olup giriş nozulunda bir toplayıcı
bulunmaktadır. Bu toplayıcı düşey seperatör elemanına girmeden su taneciklerinin
ölçüsünü maksimum yapar. Seperatör elemanı hava akımına çeşitli yön değişiklikleri
40
sağlayarak birbiri üzerine geçmiş kanatların oluşturduğu ceplerde su damlacıklarının
toplanmasını sağlar. Ceplerde biriken su artık hava akımında olmadığından su
seperatörü tabanında bulunan rezervuara düşey olarak kurutulur. Ünitede otomatik
kurutma bulunup bunun suyu kurutma yapabilmek için bypass’ı da bulunmaktadır.
Ünitede yüksek seviye switch’i bulunmakta ve bu swicth otomatik kurutma arızası
nedeniyle yükselen su seviyesini alarm vermektedir.
3.1.5. D – 16 A/B PPU yatakları
PPU absorber tankları (D – 16 A/B) karbon çelikten yapılmış olup dışı izolelidir. Bu
tanklarda ana hava akımında bulunan su ve karbon dioksit konsantrasyonu çok düşük
seviyelere kadar düşürülür. Her tankta support grid’i bulunmakta ve bu grid seramik
toplar ile moleküler sieve malzemesine destek sağlamaktadır. Kullanılan sieve
malzemesi Laposorb 8’dir. Bir başka support grid’i sieve malzemesinin üzerinde
bulunur ve diğer grup seramik toplara destek sağlar. Tanklar birbirine uygun boru
devresi ile bağlanmış olup, otomatik vanalar sayesinde biri normal düzende
çalışırken diğer tankın hava sıvılaştırma ünitesinden alınan atık azot veya PPU’dan
alınan kuru hava ile rejenerasyonu sağlanır. Tankların çalışma sırasının değişimi
otomatik olarak PLC (Programmable Logic Controller) ile sağlanır.
3.1.6. F – 162 PPU çıkış filtresi
PPU çıkış filtresi, dışı izoleli bir karbon çelikten tank olup filtre kartuşlarına bakımı
sağlamak amacıyla menteşeli bir kapağı bulunmaktadır.
Bu ünite, PPU absorberlerinden çıkan kuru havada bulunan moleküler sieve
malzemesini tutar. 10 mikrona kadar olan parçacıkların tamamı ile 2 mikrona kadar
olan parçacıkların % 98’i tutulur.
3.1.7. HE – 163 Rejenerasyon gaz ısıtıcısı
Rejenerasyon gaz ısıtıcısı (HE – 163), D – 16 A/B de bulunan moleküler sieve
malzemesini rejenere etmek için kullanılan ve hava sıvılaştırma ünitesinden alınan
atık azotu veya PPU’dan alınan kuru havayı uygun sıcaklığa kadar ısıtır. Isıtıcıda
41
elektrik enerjisi kullanılır ve sıcaklık kontrol elemanları ile uygun gaz sıcaklığı
idame ettirilir.
3.2. Hava Ayrıştırma Ünitesi Soğuk Bölümü
Bu ünitede, hava ayrıştırma ünitesi atmosferik bölümden gelen saflaştırılmış kuru
havanın içerisinde bulunan azot, oksijen ve argon gazlarının kriyojenik distilasyon
yöntemi ile ayrıştırılması sağlanmaktadır. Soğuk bölüm (Cold box) içerisinde yer
alan ekipmanlar ve soğuk bölüme giren havanın akışı Şekil 3.2.’de gösterilmektedir.
Şekil 3.2. Cold box içerisinde bulunan ekipmanlar ve akış hattı (Linde, 2009)
3.2.1. Cold box
Distilasyon kolonu olarak da adlandırılan cold box, ayrıştırma ve saflaştırma
işleminin yapıldığı asıl bölümdür. Yüksek saflıkta azot, oksijen ve argon gazlarının
ayrıştırıldığı bölümdür. Ayrıştırma işlemi gazların kaynama noktaları farkından
yararlanılarak yapılmaktadır.
42
Kolon çelik bir yapıdan oluşmaktadır. Kolonda ısıl etkileri, kolondan çevreye ve
çevreden kolona olan ısı geçişi, en düşük seviyede tutabilmek için cam yünü ve perlit
gibi ısı yalıtım malzemesi ile kaplanmaktadır. Cold box üç farklı kolonun
birleşmesinden ve ısı eşanjörlerinden oluşmaktadır. Distilasyon kolonu oluşturan
kolonlar; yüksek basınç kolonu, düşük basınç kolonu ve argon kolonudur. Şekil
3.3.’de örnek bir yüksek basınç ve düşük basınç kolonu gösterilmektedir.
Şekil 3.3. Kriyojenik hava ayırma ünitelerinde kullanılan distilasyon kolonu (The
Linde Group, 2009)
Şekil 3.4.’de kolon içerisinde bulunan ayrıştırma tepsilerinde akışın nasıl olduğu
gösterilmektedir. Yüksek basınç kolondan giren hava yükselmektedir. Kaynama
noktalarından dolayı, oksijen, azot ve argon birbirinden ayrılır. Birbirinden ayrılan
bu elementler farklı bölgelerde yoğuşarak sıvı faza geçerler. Sıvı forma geçen bu
43
elementler alt kolondan gelen gaz formunda ki hava ile ısınır ve tekrar buharlaşır. Bu
esnada alt kolondan gelen hava da sıvı formdaki akışkandan yapılan ısı transferinden
dolayı soğuyarak yoğuşur.
Şekil 3.4. Kolon içerisinde bulunan örnek bir tepsi (The Linde Group, 2009)
3.2.1.1. C – 25 Yüksek basınç kolonu
Bu kolon alüminyum bir kolon olup içinde eşit aralıklarla 50 tane ayrıştırma
(distilasyon) tepsisi yerleştirilmiştir. Kolon tabanına yakın bir yerden kolona giren
hava tepsilerden geçip yükselirken oksijen seviyesi 1 ppm’in altına düşer.
Distilasyon kolonunun alt tarafını oluşturan bu kolona hem ana eşanjörden gelen
44
kuru hava ile hem de azot sıvılaştırma ünitesinden gelen sıvı azot ile besleme yapılır.
Kolon basıncı yaklaşık olarak 6 bar seviyesindedir.
3.2.1.1.1. Geri akım
Alt kolondan alınan gazın kalan kısmı kondanser (reboiler)’de kaynayan oksijen
ısısından yararlanılarak yoğunlaştırılır. Sıvılaştırılan bu akım sonradan alt kolonun
üstüne döner ve sıvılaştırıcıdan enjekte edilen sıvı azot ile birleşir. Fakir sıvı olarak
bilinen bu sıvı karışımının bir kısmı, üst kolona (C – 30) geri akım olarak verilmeden
önce alt kolon geri akımı olarak, geri akım aşırı soğutucusunda (HE – 36) aşırı
soğutulur.
3.2.1.1.2. Zengin sıvı
Alt kolonda aşağıya çöken sıvı kolon kollarına eriştiğinde yaklaşık % 38 seviyesinde
oksijen ile zenginleşmiş olur. Zengin sıvı olarak adlandırılan bu sıvının bir kısmı üst
kolonda genleştirilerek geri akım sağlandıktan sonra aşırı soğutucuda (HE – 26)
soğutulur. Kalan sıvı üst kolona geçmeden önce ham argon kondanserinde (RB – 28)
gazlaştırılır.
3.2.2. C – 29 Ham argon kolonu
Ham argon kolonu 66 tepsisi bulunan bir kuledir ve harici kondanser (RB – 28) ile
çalışır. Argon kolonunun beslenmesi, düşük basınçtan alınan argon ile zenginleşmiş
akım ile yapılır. Bu akım argon kolonundan üst tepsiye erişene kadar yükselirken
argon ile biraz daha zenginleşir. Kolonun altına dönen geri akım yer çekimi ile düşük
basınç kolonuna geri döner.
Gaz, düşük basınç kolonun argon konsantrasyonunun en fazla olduğu, yaklaşık
olarak % 10, yerinden alınır. Kolonun üstünde argon konsantrasyonu % 98
seviyesine yükselir ve bu ham argon olarak adlandırılır.
45
3.2.2.1. RB – 28 Argon kondanseri
Bu kondansör alüminyum plakalı bir kondanserdir. Ham argon kolonundan gelen ve
yükselen argon aşırı soğutulmuş zengin sıvı akımları ile yoğuşturulur. Ham sıvı
argon iki kısma ayrılır; bir kısmı depolamaya gönderilirken diğer kısmı geri akım
sağlamak üzere kolonun üstüne geri döner.
3.2.3. C – 30 Düşük basınç kolonu
Düşük basınç kolonu,
içerisinde yerleştirilmiş eşit aralıkta ki 78 tane tepsiden
oluşur. RB – 31 kondanseri bu kolonun tabanında bulunur. Bu kolonu besleyen
akımlar sıvı enjeksiyonu için zengin sıvı ve fakir sıvıdır. Bu kolondan çıkan akımlar
ise gaz ve sıvı oksijen, ham argon besleme, atık ve saf azottur.
3.2.3.1. RB – 31 Kondanseri
Bu kondanser alüminyum plakalı bir kondanserdir. Bu kondanserde alt kolondan
gelen orta basınçlı azot yükselirken üst kolon tabanında kaynayan oksijen ile
yoğuşturulur.
3.2.3.2. P – 371 Sıvı oksijen pompası
Ürün olarak istenen oksijen, LO2 ürün aşırı soğutucusundan (HE – 33) LO2 pompası
(P – 371) ile geçirilerek alınır.
3.2.4. HE – 21 A/B Ana eşanjörler
Hava ayırma ünitesinin ayrıştırma kulesinin (Cold box) içinde bulunan ana eşanjörler
alüminyum plakalı tip eşenjörlerdir. Aynı özellikteki iki blok birbirine manifold ile
bağlanmıştır. PPU yataklarından gelen hava, dönen soğuk gaz akımları ile soğutulur.
Hava eşanjöre yaklaşık 280 K (6,85 °C)’de girer ve doyma noktasının biraz üzerine
çıkar. Her bir blokta bulunan akışkanlar, hava, gaz oksijen, düşük basınçlı azot, orta
basınçlı azot ve atık azottur.
46
3.2.4.1. HE – 24 Hava sıvılaştırıcı eşanjörü
Hava sıvılaştırıcı eşanjörü alüminyum plakalı olup hava ayırma ünitesinin ayrıştırma
kulesinde (Cold box) bulunan üç eşanjör bloğunun bir parçasıdır. Hava sıvılaştırma
kısmında, proses hava akımı, düşük basınçlı azot ve atık azot gazı ile sıvılaştırılır.
3.2.4.2. HE – 26 Zengin sıvı aşırı soğutucu eşanjörü
Hava ayırma ünitesinin ayrıştırma kulesinin (Cold box) içinde bulunan HE – 24, HE
– 26 ve HE – 36 eşanjör bloklarının orta kısmını oluşturan alüminyum plakalı
eşanjör, alt kolondan gelen zengin sıvı, düşük basınçlı azot ve atık azot ile aşırı
soğutulur.
3.2.4.3. HE – 36 Geri akım aşırı soğutucu eşanjörü
Ayrıştırma kulesinin (Cold box) içerisinde bulunan üçlü eşanjör bloklarından birini
teşkil eden HE – 36 geri akım aşırı soğutucu eşanjörü alüminyum plakalı tip
eşanjördür. Alt kolonun üstünden gelen sıvı azot bu eşanjörden geçerek üst kolona
geri akım olarak gönderilmeden önce aşırı soğutulur. Aşırı soğutma için ısı transferi,
dönen düşük basınçlı azot ve üst kolondan gelen atık azot ile sağlanır.
3.2.5. SP – 331 LO2 Aşırı soğutucu tankı
SP – 331 alüminyumdan yapılmış bu tankın içinde LO2 aşırı soğutucu eşanjörü
bulunur. Bu tanktaki sıvı azot, sıvı oksijen aşırı soğutuldukça kaynar. Azot, düşük
basınçlı azot akımına döner.
3.2.5.1. HE – 33 LO2 Aşırı soğutucu eşanjörü
HE – 33 eşanjörü plakalı tip olup sıvı oksijeni aşırı soğutur. Buradan çıkan oksijen
sıvı oksijen üretim tankına gönderilir.
47
3.3. Azot Sıvılaştırma Ünitesi ve Ekipmanlar
Cold box’dan çıkan azot bu ünitede sıvılaştırılır. Üniteyi farklı iki koldan besleme
yapılmaktadır. Bunlardan ilki C – 25 yüksek basınç kolonundan alınan hava diğer
besleme ise HE – 21 ana eşanjöründen gelen saf gaz azottur. Azot sıvılaştırma
ünitesinde sıkıştırma işlemi için iki tane kompresör kullanılmıştır. Kullanılan
kompresörlerden ilki azot geri çevrim kompresörü (CP – 70) 5 bar’da giren azotu 32
bar’a basınçlandırır. Kompresörden çıkan azot, ikinci kompresör olan booster
kompresör/genleştiricisi (CE – 77)’ nde tekrar basınçlandırılır. Azot geri çevrim
kompresörüne seri bağlı olan booster kompresör-türbin çiftinde 45 bar’a kadar
basınçlandırılmıştır. Bu kompresörde yüksek basınç azotunu daha da sıkıştırabilmek
için türbin işini kullanmıştır. Türbin işi ısı değiştirici bloğundaki eşanjörlerden biri
olan HE-72 den çıkan azotun yaklaşık ¾ ü ile elde edilmiştir.
Booster kompresör-türbin çifti kriyojenik uygulamalarda, doğalgaz, petrokimya ve
hava ayrıştırma ünitelerinde kullanılır. Yüksek basınçlı gazlar türbin boyunca
genleşir, elde edilen enerjinin büyük bir kısmı şaftla kompresöre aktarılır.
Booster kompresöründen 45 bar ve 354 K’de çıkan azot, booster son soğutucusu
(HE-771)’ndaki soğutma suyu ile 306 K’e kadar soğutulmuştur. Bundan sonraki
soğutma azot sıvılaştırma ünitesindeki eşenjör bloğunun birinci kademesi olan HE71 sıvılaştırıcı eşanjöründe yapılır ve azot bu eşanjörde 251.1 K sıcaklığında çıkar.
HE-71’den çıkan azot, azot chillerine (R-60) girer ve ısısını Freon 22’ye aktarır. R60’ dan 235 K’ de çıkan azot, çevrimdeki eşanjör bloğunun ikinci kademesini
oluşturan HE-72’ye girer ve 182 K’de eşanjörden çıkar. Bu eşanjörden çıkan azotun
yaklaşık olarak ¾ ü booster türbinine girer ve yaklaşık olarak 5,97 bar ve 108 K’de
türbinden çıkar. Türbinden çıkan düşük basınçlı azot, yüksek basınç kolonundan
alınan azot ile birleştirilerek azot sıvılaştırıcı eşanjörlerinden (HE-73, HE-72 ve HE71) geçer ve cold-box’daki HE-21 ana eşanjörden gelen azot ile birleşerek azot geri
çevrim kompresörünü besler.
HE-72 eşanjöründen çıkan azotun ¼ ü azot sıvılaştırma çevrimindeki eşanjör
bloğunun son kademesini oluşturan HE-73 eşanjörüne girer. Son kademe
48
eşanjöründen çıkan azot yaklaşık olarak 45 bar basıncında ve 112,7 K sıcaklığında
sıkıştırılmış sıvıdır.
Şekil 3.5’de azot sıvılaştırma ünitesinin genel görünümü ve Şekil 3.6’de azot
sıvılaştırma ünitesi tesisat şeması verilmiştir.
Şekil 3.5. Azot sıvılaştırma ünitesi genel görünümü (Linde, 2009)
49
Şekil 3.6. Azot sıvılaştırma ünitesi tesisat şeması (Linde, 2009)
3.3.1. CP – 70 Azot geri çevirim kompresörü
CP – 70 Azot geri çevrim kompresörü, hava ayırma ünitesinden gelen kuru, ılık, orta
basınçtaki azotu ve sıvılaştırıcıdan gelen orta basınçlı geri çevrim azotunu
basınçlandırmanın ilk aşaması için gereklidir. Kompresör elektrik ile çalışan üç
kademeli turbo tip olup ara kademe soğutucuları ile son soğutucusu bulunur.
Kompresör girişinde azot yaklaşık 5 bar’da girer ve kompresörde yaklaşık olarak
32,5 bar’da çıkış yapar.
Kompresör paketi aşağıdakileri içerir;

Yağlama yağı depolama tankı, ana ve yardımcı yağlama yağı pompası ve
ara boru bağlantılarını içeren yağlama yağı yağ sistemi.

El kumandalı giriş kılavuz kanatları.
50
Şekil 3.7. Azot geri çevrim kompresörü
3.3.2. CE – 77 Booster kompresör/türbin
CE–77 booster kompresör/türbin, iki kademeli azot basınçlandırılmasının ikinci
kademesi için kullanılır. Azot geri çevrim kompresöründen alınan gaz burada
basınçlandırılır. Aynı zamanda, yüksek basınçlı azot akımlarının genleştirilmesinden
elde edilen enerji ile çalışan türbin soğuk gaz akımını da sağlar. Elde edilen soğuk
üretim, tesis soğutma ihtiyaçlarını karşılamak üzere kullanılırken, türbin de booster
kompresörü çalıştırır.
Geri çevrim kompresöründen alınan azot akımın basıncı, bu ünite ile 32,5 bar
basınçtan 45,09 bar basıncına yükseltilir. Türbinde azot akımının basıncı 45,09
bar’dan 5,974 bar’a düşürülür.
Türbin kısmındaki gazın akış kontrolü giriş kılavuz kanatları ile sağlanır. Genleştirici
kısmı, acil durumlar için türbin girişine gazı kesen bir vana ile emniyete alınmıştır.
Şekil 3.8’de Booster kompresör-türbin çifti gösterilmiştir.
51
Şekil 3.8. Booster kompresör/türbin
3.3.3. HE – 771 Booster kompresörü son soğutucu
Booster kompresör son soğutucusu (HE – 771), su soğutmalı borulu tip bir eşanjör
olup soğutma suyu borular içinden geçer. Eşanjör, booster kompresöründen çıkan
azot gazı akımını 345 K (72 °C) sıcaklıktan 306 K (33 °C) sıcaklığına düşürmek için
kullanılır. Şekil 3.9’da Booster kompresörü son soğutucusu gösterilmiştir.
Şekil 3.9. Booster kompresörü son soğutucu
3.3.4. R – 60 Azot chilleri
Bu ünite azot sıvılaştırma çevriminin bir parçası olup, HE – 71’den çıkan azot
gazının sıcaklığını HE – 72’ye dönmeden önce 251 K (-22 °C)’den 235 K (-38 °C)’e
düşürmek için kullanılır.
52
Gelen azot, azot chilleri borularından geçerken soğutulur. Bu azot chillerinde
kullanılan soğutucu akışkan Freon 22’dir.
Azot gaz akımından transfer edilen ısı enerjisi freonu gazlaştırır ve bu gaz vidalı bir
kompresör ile su soğutmalı kondansere döndürülür. Ekonomizer kullanılması ile
sadece sıvı haldeki freonun chillerde kullanılması sağlanır. Chiller ünitesinin tamamı
bir şase üzerinde olup, ekipmanların tamamını, kontrol sistemini ve yağlama yağı
sistemi ile yardımcıları içermektedir. Şekil 3.10’da Azot chilleri gösterilmiştir.
Şekil 3.10. Azot Chilleri
3.3.5. HE – 71 Sıvılaştırıcı eşanjörü
Sıvılaştırıcı eşanjörünün birinci kademesi olan bu eşanjör alüminyum plakalı tiptir.
Booster kompresörden (CE – 77) gelen yüksek basınçlı azot akımı, dönen orta
basınçlı gaz akımı ile soğutulur. Bu akımın çıkış sıcaklığı yaklaşık ortam sıcaklığıdır.
Yüksek basınçlı akım, eşanjörü yaklaşık 215 K (-58°C)’de terk eder ve azot chilleri
ünitesine (R – 60) girer.
3.3.6. HE – 72 Sıvılaştırıcı eşanjörü
Sıvılaştırıcı eşanjörünün ikinci kademesi olan bu eşanjör alüminyum plakalı tiptir.
Azot chilleri ünitesinde (R – 60) soğutulan yüksek basınçlı akım 235 K (-38°C)’de
girer ve dönen orta basınçlı akım tarafından bir miktar daha soğutulur. Eşanjör
çıkışında yüksek basınçlı akım ikiye bölünür.
53
Bunlardan büyük olan akım türbin beslemesi olarak 183 K (-90 °C)’de eşanjörden
çıkar. İkinci akım sıvılaştırıcının üçüncü kısmı olarak devam eder.
3.3.7. HE – 73 Sıvılaştırıcı eşanjörü
Sıvılaştırıcının üçüncü ve son kısmı olan bu eşanjör de alüminyum plakalı tiptir.
Yüksek basınçlı akım ile bir miktar daha soğutulur ve hava ayırma ünitesi besleme
stoku olarak 112 K (-161 °C)’de hava ayırma ünitesine girer.
3.4. Azot Sıvılaştırma Ünitesi Birinci Yasa Analizi
Termodinamik enerjinin bilimi olarak ifade edilmektedir. Bu çalışma açık ve sürekli
akışlı bir sitem olarak incelenmiş, sistem içerisinde bulunan kompresör, türbin ve ısı
değiştiricilerin analizi bu şart altında yapılmıştır.
Termodinamikte açık sistemler için kütle dengesi yazılırken önemli olan bir hususta
şudur ki, kütlede enerji gibi korunum yasalarına uyar (Çengel ve Boles, 2011).
Kontrol hacimlerinde kütle değişimi olmaz. Giren kütle toplamı çıkan kütle
toplamına eşit olmaktadır.
Çoklu girişi ve çıkışı olan sürekli akışlı kontrol hacimleri için genel kütle dengesi
aşağıdaki gibi yazılabilinir;
∑ 𝑚̇𝑔 = ∑ 𝑚̇ç
(3.1)
Burada 𝑚̇ kütle akış oranını göstermekte ve alt indeksler giren ve çıkan kütleyi
tanımlamaktadır. Kontrol hacimlerinde kapalı sistemlerden farklı olarak kütle giriş
çıkışı olmaktadır. Açık bir sistemde kütle girişi ve çıkışı olabilmesi için bir iş
olmalıdır. Bu işe akış işi denilir ve birim kütle için aşağıdaki gibi tanımlanır.
𝑤𝑎𝑘𝚤ş = 𝑃𝑣
(3.2)
54
Burada 𝑃 akışın basıncını, 𝑣 ise hacmi simgeler. Açık sistemlere giren ve çıkan
akışkanın enerjisi tanımlanırken kapalı sistemlerden farklı olarak akış işi de
hesaplanır. Akış olan sistemlerde birim kütlesinin toplam enerjisi;
𝜃 = 𝑃𝑣 + 𝑢 + 𝑘𝑒 + 𝑝𝑒
(3.3)
Burada 𝑢 iç enerjiyi, 𝑘𝑒 kinetik enerjiyi ve 𝑝𝑒 ’de potansiyel enerjiyi
tanımlamaktadır. Akış işi ile iç enerjinin toplamı entalpi olarak tanımlandığı
bilindiğine göre denklem 3.3 düzenlenirse;
𝜃 = ℎ + 𝑘𝑒 + 𝑝𝑒
(3.4)
Veya
𝜃=ℎ+
𝑉2
2
+ 𝑔𝑧
(3.5)
Burada ℎ entalpiyi, 𝑣 akış hızını, 𝑔 yer çekimi ivmesini ve 𝑧 yüksekliği
göstermektedir.
Sürekli akışlı kontrol hacimlerinde toplam enerji değişmemekte yani sabit
kalmaktadır. Bu sebeple kontrol hacmine giren kütle, ısı ve iş şeklindeki enerji
kontrol hacmi çıkışında da miktar bakımından değişmemektedir. Sürekli akışlı açık
sistemler için enerjinin korunumu aşağıdaki gibi yazılmaktadır.
∑ 𝐸̇𝑔 = ∑ 𝐸̇ç
(3.6)
Burada 𝐸𝑔̇ sisteme giren net enerjiyi, 𝐸ç̇ sistemden çıkan net enerjiyi göstermektedir.
Sürekli akışlı bir açık sistem için enerji kütle, ısı ve iş ile geçtiği bilindiğine göre
denklem 3.5 buna göre düzenlenirse;
𝑄̇𝑔 + 𝑊̇𝑔 + ∑ 𝑚̇𝑔 𝜃𝑔 = 𝑄̇ç + 𝑊̇ç + ∑ 𝑚̇ç 𝜃ç
(3.7)
55
Burada 𝑄̇ birim zamandaki net ısıyı 𝑊̇ birim zamandaki net işi tanımlamaktadır.
Birinci yasa verimi, tersinir yani en yüksek verim olarak tanımlanır. Sürekli akışlı
açık bir sistem için birinci yasa bağıntısı aşağıda verildiği gibi ifade edilmektedir.
2
2
𝑉
𝑉
𝑄̇ − 𝑊̇ = ∑ç 𝑚̇ (ℎ + 2 + 𝑔𝑧) − ∑𝑔 𝑚̇ (ℎ + 2 + 𝑔𝑧)
(3.8)
3.4.1. CP-70 Kompresörünün birinci yasa analizi
2
Wc
3
a-) Kütlenin Korunumu
𝑚̇2 = 𝑚̇3
(3.9)
b-) Enerjinin Korunumu
𝑊̇𝐶𝑃−70 = 𝑚̇3 ℎ3 − 𝑚̇2 ℎ2
(3.10)
3.4.2. CE-77 Kompresörünün birinci yasa analizi
3
Wc
4
56
a-) Kütlenin Korunumu
𝑚̇3 = 𝑚̇4
(3.11)
b-) Enerjinin Korunumu
𝑊̇𝐶𝐸−77 = 𝑚̇4 ℎ4 − 𝑚̇3 ℎ3
(3.12)
3.4.3. HE-771 Kompresör sonrası son soğutucunun birinci yasa analizi
5
4
a-) Kütlenin Korunumu
𝑚̇4 = 𝑚̇5
(3.13)
b-) Enerjinin Korunumu
𝑄̇𝐻𝐸−771 = 𝑚̇4 ℎ4 − 𝑚̇5 ℎ5
(3.14)
3.4.4. HE-71 Isı değiştiricisinin birinci yasa analizi
5
15
57
6
14
a-) Kütlenin Korunumu
𝑚̇5 = 𝑚̇6
(3.15)
𝑚̇14 = 𝑚̇15
(3.16)
b-) Enerjinin Korunumu
𝑚̇6 ℎ6 + 𝑚̇15 ℎ15 = 𝑚̇5 ℎ5 + 𝑚̇14 ℎ14
(3.17)
3.4.5. R-60 Azot chillerinin birinci yasa analizi
6
7
a-) Kütlenin Korunumu
𝑚̇6 = 𝑚̇7
(3.18)
b-) Enerjinin Korunumu
𝑄̇𝑅−60 = 𝑚̇6 ℎ6 − 𝑚̇7 ℎ7
(3.19)
3.4.6. HE-72 Isı değiştiricisinin birinci yasa analizi
7
14
58
8
13
a-) Kütlenin Korunumu
𝑚̇7 = 𝑚̇8
(3.20)
𝑚̇13 = 𝑚̇14
(3.21)
b-) Enerjinin Korunumu
𝑚̇8 ℎ8 + 𝑚̇14 ℎ14 = 𝑚̇7 ℎ7 + 𝑚̇13 ℎ13
(3.22)
3.4.7. CE-77 Türbininin birinci yasa analizi
9
𝑊̇
10
a-) Kütlenin Korunumu
𝑚̇9 = 𝑚̇10
(3.23)
b-) Enerjinin Korunumu
𝑊̇𝐶𝐸−77 = 𝑚̇9 ℎ9 − 𝑚̇10 ℎ10
(3.24)
59
3.4.8. HE-73 Isı değiştiricisinin birinci yasa analizi
16
17
13
12
a-) Kütlenin Korunumu
𝑚̇16 = 𝑚̇17
(3.25)
𝑚̇12 = 𝑚̇13
(3.26)
b-) Enerjinin Korunumu
𝑚̇17 ℎ17 + 𝑚̇13 ℎ13 = 𝑚̇16 ℎ16 + 𝑚̇12 ℎ12
(3.27)
3.5. Azot Sıvılaştırma Ünitesi İkinci Yasa Analizi
Enerji birçok formda meydana gelmektedir. Proses analizinde, enerji transferi ve
enerji dönüşümünde, termodinamik anahtar rolü oynar (Dinçer ve Rosen, 2007).
Termodinamik çıkarımlar geniş ölçüde ve uygulamalarda faydalanabileceğimiz
enerjinin analizini yapmamızı sağlar. Yani termodinamik çıkarımlar enerjinin ve
enerjinin şekil değiştirmesini kapsamaktadır. Enerjinin şekil değiştirmesi esnasında
kaybolan enerji ve enerjinin ne kadarının kullanıldığının incelemesi de ekserji
konusudur.
60
Ekserji, bir sistemin veya akış halindeki bir maddenin veya enerjinin referans çevre
şartlarıyla dengeye gelinceye kadar üretilebilecek en çok iş olarak tanımlanır.
Ekserji, sistem veya akış potansiyelinin sebep olduğu değişimlerle ölçülür. Sürecin
sonunda sistem referans çevre şartlarıyla tamamen dengeye gelmez. Enerjinin aksine
ekserji korunum yasasından bahsedilemez (ideal veya tersinir prosesler hariç).
Gerçek proseste ekserji, tersinmezliklerden dolayı sürekli yok olur. Proses
esnasındaki ekserji tüketimi prosesle ilgili tersinmezliklerden kaynaklanan entropi
oluşumuyla orantılıdır (Hepbaşlı, vd., 2006; Kanoğlu, vd., 2007; Dinçer ve Rosen,
2005).
Ekserji veya kullanılabilir enerji, aynı şartlardaki bir prosesin karşılaştırılmasına
olanak sağlar. Bununla beraber ekserji analizi bir prosesteki enerji niteliğinin
kaybının yol açtığı verim kayıplarının belirlenmesini sağlar. Açıkca böyle bir analiz,
bir prosesin nasıl daha iyi bir şekilde geliştirebileceğini sağlamayabilir, fakat bir
prosesin neresinde iyileştirme yapılabileceğini gösterir (Kotas, 1985).
Ekserji analizinde enerjinin her formu termodinamiğin birinci yasası temeline
dayandırılarak açıklanabilir. Fakat bu bir dezavantaj oluşturur. Öyle ki enerji
kaybının kalitesi dikkate alınmamış olunur. Yani bir enerji analizinde yüksek
sıcaklıktan düşük sıcaklığa enerji transferi yapılırken ısı enerjisinin kalitesinde ki
değişimi gözlemleyemeyiz. Burada sadece enerji akışının devam ettiğini görürüz.
Ekserji analizi yapılırken tüm ünitelerde kinetik, potansiyel ve kimyasal ekserji ihmal
edilir. Ekserji denkliği aşağıdaki şekilde yazılır (Kabul, 2008; Bejan, 2002).
𝐸̇𝑄 − 𝐸̇𝑊 = ∑ 𝑚̇ç𝚤𝑘𝑎𝑛 𝜀ç𝚤𝑘𝑎𝑛 − ∑ 𝑚̇𝑔𝑖𝑟𝑒𝑛 𝜀𝑔𝑖𝑟𝑒𝑛 + 𝐼
(3.28)
Burada 𝐸̇𝑄 ısıyla gelen birim zamandaki ekserjiyi, 𝐸̇𝑊 iş ile gelen birim zamandaki
ekserjiyi, ε özgül ekserjiyi ve I birim zamanda kaybolan ekserjiyi yani tersinmezliği
tanımlamaktadır.
𝐼 = 𝑇0 𝑠ü𝑟𝑒𝑡𝑖𝑚
(3.29)
61
Burada T0 çevre sıcaklığını ifade etmektedir. Bu çalışmada çevre sıcaklığı 298,15 K
kabul edilmiştir.
Termodinamiğin ikinci yasası; hal değişiminin yönünü ve enerjinin miktarının yanı
sıra kalitesinin de önemli olduğunu vurgulamaktadır. Yani ikinci yasa ısı enerjisinin
iş ve verimliliğe dönüşümünü incelemektedir. Termodinamik açıdan incelendiğinde
hal değişimi esnasında enerji miktarının nasıl azaldığının belirlenmesi ikinci yasanın
kapsamındadır.
Hal değişimleri termodinamiğin çalışma alanlarından biridir. Termodinamiğin ikinci
yasasında karşılaşılan ve enerji gibi bir özellik olan entropi, enerjinin aksine
korunumu yoktur. Yani entropi korunumu diye bir tanımlama yoktur. Entropi ya
değişmez ya da artar, entropinin azalması gibi bir özellik yoktur. Isı geçişi, kütle
akışı ve tersinirlik entropi değişimine neden olur.
Entropi moleküler düzensizlik veya moleküler rastgelelik olarak açıklanabilir. Bir
sistem daha düzensiz hal aldıkça, moleküllerin konumları belirsizleşecek ve entropi
artacaktır. Entropi;
𝑑𝑄
𝑑𝑆 = ( 𝑇 )
(3.30)
Olarak tanımlanmaktadır. Burada S entropiyi, Q ısıyı ve T sıcaklığı ifade etmektedir.
Sürekli akışlarda adyabatik durumlarda entropi üretimi;
𝑠ü𝑟𝑒𝑡𝑖𝑚 = 𝑠ç𝚤𝑘𝑎𝑛 − 𝑠𝑔𝑖𝑟𝑒𝑛
Burada 𝑠ç𝚤𝑘𝑎𝑛 sistemden
(3.31)
çıkan
entropiyi, 𝑠𝑔𝑖𝑟𝑒𝑛 sisteme
giren
entropiyi
tanımlamaktadır.
Termodinamikte birinci yasa verimi tek başına bir başarı kriteri olmayacağı
bilinmektedir. Bu sebepten dolayı termodinamiğin ikinci yasa verimi tanımlanması
gerekmektedir. İkinci yasa verimi, gerçek işin, aynı koşullarda olabilecek en yüksek
yani tersinir işe bölümü sonucu elde edilir. İş üreten makineler için ikinci yasa
62
verimi, makineden elde edilen yararlı iş çıktısının elde edilecek en çok (tersinir) iş
çıktısına oranı olarak tanımlanır. Denklem 3.28’ de verilen özgül ekserji aşağıdaki
hesaplamayla elde edilir.
𝜀 = (ℎ − ℎ0 ) − 𝑇0 (𝑠 − 𝑠0 )
(3.32)
Burada ℎ0 ve 𝑠0 çevre sıcaklığı olan 𝑇0 ve çevre basıncı olan 𝑃0 haline göre entalpi
ve entropi değerleridir. Bu çalışmada 𝑇0 sıcaklığı 298,15 K ve 𝑃0 basıncıda 1 atm
olarak kabul edilmiştir.
Denklem 3.28’de genel ekserji dengesi verilmiştir. Bu denklemde gelen ısı
ekserjisini tanımlayan 𝐸̇𝑄 ’nün hesaplama yöntemi ise denklem 3.33’de gösterilmiştir.
𝑇−𝑇
𝐸̇𝑄 = 𝑄̇ ( 𝑇 0)
(3.33)
Denklem 3.33’de ki işin ekserjisi yine iştir. Yani sisteme verilen veya sistemden
çıkan iş birebir ekserji olarak yazılabilir.
𝐸̇𝑊 = 𝑊̇
(3.34)
3.5.1. CP-70 Kompresörünün ekserji analizi
Denklem 3.9 göz önüne alındığında CP-70 kompresörü için ekserji analizi;
𝑚̇2 𝜀2 + 𝑊̇𝑐𝑝−70 = 𝑚̇3 𝜀3 + 𝐼𝑐𝑝−70
(3.35)
Burada denklem 3.35 düzenlendiğinde;
𝐼𝑐𝑝−70 = 𝑚̇2 𝑇0 (𝑠3 − 𝑠2 )
(3.36)
3.5.2. CE-77 Kompresörünün ekserji analizi
Denklem 3.11 göz önüne alındığında CE-77 kompresörünün ekserji analizi;
63
𝑚̇3 𝜀3 + 𝑊̇𝑐𝑒−77 = 𝑚̇4 𝜀4 + 𝐼𝑐𝑒−77
(3.37)
Burada denklem 3.37 düzenlendiğinde;
𝐼𝑐𝑒−77 = 𝑚̇3 𝑇0 (𝑠3 − 𝑠4 )
(3.38)
3.5.3. HE-771 Kompresör sonrası son soğutucunun ekserji analizi
Denklem 3.13 göz önüne alındığında HE-771 booster son soğutucusunun ekserji
analizi;
𝑚̇4 𝜀4 = 𝑚̇5 𝜀5 + 𝑄̇𝐻𝐸−771 + 𝐼𝐻𝐸−771
(3.39)
Burada denklem 3.39 düzenlendiğinde;
𝐼𝐻𝐸−771 = 𝑚̇4 𝑇0 (𝑠5 − 𝑠4 )
(3.40)
3.5.4. HE-71 Isı değiştiricisinin ekserji analizi
Denklem 3.15 ve 3.16 göz önüne alındığında HE-71 ısı değtiricisinin ekserji analizi;
𝑚̇5 𝜀5 + 𝑚̇14 𝜀14 = 𝑚̇6 𝜀6 + 𝑚̇15 𝜀15 + 𝐼𝐻𝐸−71
(3.41)
Burada denklem 3.41 düzenlendiğinde;
𝐼𝐻𝐸−71 = 𝑇0 [𝑚̇5 (𝑠6 − 𝑠5 ) + 𝑚̇14 (𝑠15 − 𝑠14 )]
3.5.5. R-60 Azot chillerinin ekserji analizi
Denklem 3.18 göz önüne alındığında R-60 azot chillerinin ekserji analizi;
64
(3.42)
𝑚̇6 𝜀6 = 𝑚̇7 𝜀7 + 𝑄̇𝑅−60 + 𝐼𝑅−60
(3.43)
Burada denklem 3.43 düzenlendiğinde;
𝐼𝑅−60 = 𝑚̇6 𝑇0 (𝑠7 − 𝑠6 )
(3.44)
3.5.6. HE-72 Isı değiştiricisinin ekserji analizi
Denklem 3.20 ve 3.21 göz önüne alındığında HE-72 ısı değiştiricisinin ekserji
analizi;
𝑚̇7 𝜀7 + 𝑚̇13 𝜀13 = 𝑚̇8 𝜀8 + 𝑚̇14 𝜀14 + 𝐼𝐻𝐸−72
(3.45)
Burada denklem 3.45 düzenlendiğinde;
𝐼𝐻𝐸−72 = 𝑇0 [𝑚̇7 (𝑠8 − 𝑠7 ) + 𝑚̇13 (𝑠14 − 𝑠13 )]
(3.46)
3.5.7. CE-77 Türbininin ekserji analizi
Denklem 3.23 göz önüne alındığında CE-77 türbininin ekserji analizi;
𝑚̇9 𝜀9 = 𝑚̇10 𝜀10 + 𝑊̇𝑐𝑒−77 + 𝐼𝑐𝑒−77
(3.47)
Burada denklem 3.47 düzenlenirse;
𝐼𝑐𝑒−77 = 𝑚̇9 𝑇0 (𝑠10 − 𝑠9 )
(3.48)
65
3.5.8. HE-73 Isı değiştiricisinin ekserji analizi
Denklem 3.25 ve 3.26 göz önüne alındığında HE-73 ısı değiştiricisinin ekserji
analizi;
𝑚̇16 𝜀16 + 𝑚̇12 𝜀12 = 𝑚̇17 𝜀17 + 𝑚̇13 𝜀13 + 𝐼𝐻𝐸−73
(3.49)
Burada denklem 3.49 düzenlendiğinde;
𝐼𝐻𝐸−73 = 𝑇0 [𝑚̇16 (𝑠17 − 𝑠16 ) + 𝑚̇12 (𝑠13 − 𝑠12 )]
(3.50)
Çizelge 3.1’de incelenen azot sıvılaştırma ünitesinin her bir bileşeni için
termodinamiğin birinci ve ikinci yasası uygulanıp kütle dengesi eşitliği, enerji
dengesi eşitliği ve ekserji dengesi eşitliği verilmiştir.
66
Çizelge 3.1. Sistem bileşenlerinin genel denklikleri
Sistem
Bileşeni
Kütle Dengesi
Enerji Dengesi
Ekserji Dengesi
CP-70
Kompresörü
ṁ2 = ṁ3
ẆCP−70 = ṁ3 h3 − ṁ2 h2
𝑚̇2 𝜀2 + 𝑊̇𝑐𝑝−70 = 𝑚̇3 𝜀3 + 𝐼𝑐𝑝−70
CE-77
Kompresörü
ṁ3 = ṁ4
ẆCE−77 = ṁ4 h4 − ṁ3 h3
𝑚̇3 𝜀3 + 𝑊̇𝑐𝑒−77 = 𝑚̇4 𝜀4 + 𝐼𝑐𝑒−77
HE-771
Kompresör
sonrası
soğutucu
ṁ4 = ṁ5
Q̇ HE−771 = ṁ4 h4 − ṁ5 h5
ṁ4 ε4 = ṁ5 ε5 + Q̇ HE−771 + IHE−771
HE-71 Isı
ṁ5 = ṁ6
ṁ6 h6 + ṁ15 h15 = ṁ5 h5 + ṁ14 h14
ṁ5 ε5 + ṁ14 ε14 = ṁ6 ε6 + ṁ15 ε15 + IHE−71
değiştirici
ṁ14 = ṁ15
𝑄̇𝑅−60 = 𝑚̇6 ℎ6 − 𝑚̇7 ℎ7
𝑚̇6 𝜀6 = 𝑚̇7 𝜀7 + 𝑄̇𝑅−60 + 𝐼𝑅−60
𝑚̇8 ℎ8 + 𝑚̇14 ℎ14 = 𝑚̇7 ℎ7 + 𝑚̇13 ℎ13
𝑚̇7 𝜀7 + 𝑚̇13 𝜀13 = 𝑚̇8 𝜀8 + 𝑚̇14 𝜀14 + 𝐼𝐻𝐸−72
𝑊̇𝐶𝐸−77 = 𝑚̇9 ℎ9 − 𝑚̇10 ℎ10
𝑚̇9 𝜀9 = 𝑚̇10 𝜀10 + 𝑊̇𝑐𝑒−77 + 𝐼𝑐𝑒−77
𝑚̇17 ℎ17 + 𝑚̇13 ℎ13 = 𝑚̇16 ℎ16 + 𝑚̇12 ℎ12
𝑚̇16 𝜀16 + 𝑚̇12 𝜀12 = 𝑚̇17 𝜀17 + 𝑚̇13 𝜀13 + 𝐼𝐻𝐸−73
R-60 Azot
ṁ6 = ṁ7
chilleri
HE-72 Isı
ṁ7 = ṁ8
değiştirici
ṁ14 = ṁ15
CE-77
ṁ9 = ṁ10
Türbini
HE-73 Isı
değiştirici
ṁ16 = ṁ17
ṁ12 = ṁ13
Kriyojenik sıvılaştırma sistemlerinde doğru bir enerji ve ekserji analizi yapabilmek
için faz durumlarına göre analizlerin yapılması lazım. Bu sistemlerde soğutma
etkisini tanımlayabilmek için sıvılaşma sırasındaki entalpiden besleme gazı entalpisi
çıkarılması gerekir. Besleme gazı ısı değiştirici bloğundan gelen gaz ve cold box’dan
gelen gazın birleşimi olarak tanımlanmıştır (Dinçer ve Rose, 2007).
Denklem
3.51’de sıvılaşmanın birim kütlesi başına transfer edilen ısı yani soğutma etkisi
(Dinçer ve Rose, 2007);
𝑞𝑙 𝑠𝚤𝑣𝚤 = ℎ1 − ℎ𝑠𝚤𝑣𝚤
(3.51)
67
Sistemdeki soğutma etkisinin akışkanın faz durumuna göre sıvı ve gaz olarak ayrı
ayrı ele almak gerekmektedir. Bu sebeple çevrimdeki akışkanın gaz fazında olduğu
durumda soğutma etkisi ise (Dinçer ve Rose, 2007);
𝑞𝑙 𝑔𝑎𝑧 = ℎ1 − ℎ2
(3.52)
Burada dikkat edilmesi gereken önemli nokta, soğutma etkisinin bir iş olarak
düşünülmemesi gerektiğidir. Denklem 3.8’de sürekli akışlı açık sistemler için
termodinamiğin birinci yasa bağıntısı yazılmıştır. Birinci yasa çözümlemesi
yapıldığında işin denklemi bulunmuş olunur. Denklem 3.51 ve 3.52 ise soğutma
etkisi diye tanımladığımız başka bir bağıntıdır.
Çevrimdeki sıvılaşan gazı bulabilmek için gazın fraksiyonu yani denklem 3.52’in
denklem 3.51’e oranı hesaplanmıştır. Çevrimde sıvılaşan gaz y olarak tanımlanırsa
(Dinçer ve Rose, 2007);
𝑦=
ℎ1 −ℎ2
(3.53)
ℎ1 −ℎ𝑠𝚤𝑣𝚤
Çevrimdeki gerçek iş gazın birim kütlesi için (Dinçer ve Rose, 2007);
𝑤𝑔𝑒𝑟ç𝑒𝑘 𝑔𝑎𝑧 = ℎ2 − ℎ1 − 𝑇0 (𝑠2 − 𝑠1 )
(3.54)
Çevrimdeki gerçek iş sıvılaşan azotun birim kütlesi için denklem 3.54’ü y ile
bölünmesi sonucu elde edilir (Dinçer ve Rose, 2007).
𝑤𝑔𝑒𝑟ç𝑒𝑘 𝑠𝚤𝑣𝚤 =
ℎ2 −ℎ1 −𝑇0 (𝑠2 −𝑠1 )
(3.55)
𝑦
Azot sıvılaştırma ünitesinin gaz birim kütlesi başına gerçek soğutma performans
katsayısı (COP) değerini bulabilmek içinse, denklem 3.52’nin denklem 3.54’e oranı
kurulmaktadır (Dinçer ve Rose, 2007).
𝐶𝑂𝑃𝑔𝑒𝑟ç𝑒𝑘 𝑔𝑎𝑧 = 𝑤
𝑞𝑙 𝑔𝑎𝑧
(3.56)
𝑔𝑒𝑟ç𝑒𝑘 𝑔𝑎𝑧
68
Sıvılaştırma ünitesindeki sıvılaşan birim kütle başına tersinir COP değerini
bulabilmek için ise denklem 3.51’in tersinir işe bölünmesi gerekir. Sıvılaşan birim
kütle başına tersinir iş (Dinçer ve Rose, 2007);
𝑤𝑡𝑒𝑟𝑠𝑖𝑛𝑖𝑟 = 𝑒𝑥𝑠𝚤𝑣𝚤 − 𝑒𝑥1
(3.57)
Tersinir COP ise aşağıdaki denklemle bulunur (Dinçer ve Rose, 2007);
𝑞𝑙 𝑠𝚤𝑣𝚤
𝐶𝑂𝑃𝑡𝑒𝑟𝑠𝑖𝑛𝑖𝑟 = 𝑤
(3.58)
𝑡𝑒𝑟𝑠𝑖𝑛𝑖𝑟
İncelenen azot sıvılaştırma ünitesi ekserji verimliliği ise denklem 3.56’nın denklem
3.58’e bölümü sonucu bulunur (Dinçer ve Rose, 2007).
𝜂𝑒𝑥 =
𝐶𝑂𝑃𝑔𝑒𝑟ç𝑒𝑘 𝑔𝑎𝑧
(3.59)
𝐶𝑂𝑃𝑡𝑒𝑟𝑠𝑖𝑛𝑖𝑟
Sistemdeki
ısı
değiştiricilerinin
ekserji
verimi
aşağıdaki
denklem
ile
hesaplanmaktadır (Thomas, vd., 2011).
𝑚̇𝑌𝐵 (𝑒𝑥𝑠𝚤𝑐𝑎𝑘 ç𝚤𝑘𝑎𝑛 −𝑒𝑥𝑠𝚤𝑐𝑎𝑘 𝑔𝑖𝑟𝑒𝑛 )
𝜂𝑒𝑥−𝐻𝐸 = 𝑚̇
(3.60)
𝐴𝐵 (𝑒𝑥𝑠𝑜ğ𝑢𝑘 𝑔𝑖𝑟𝑒𝑛 −𝑒𝑥𝑠𝑜ğ𝑢𝑘 ç𝚤𝑘𝑎𝑛 )
EES programı, temel olarak doğrusal ya da doğrusal olmayan cebirsel veya
diferansiyel denklemleri sayısal yöntemlerle çözen bir bilgisayar programıdır.
Wisconsin-Madison Üniversitesinden Sanford Klein ve William Beckman tarafından
geliştirilen bu yazılım, denklem çözme yeteneğini ve mühendislik özellik verilerini
bir çatı altında toplamaktadır. EES; optimizasyon ve parametrik analizin doğrusal
veya doğrusal olmayan regresyon yapabilmekte, ayrıca baskı kalitesinde çizim
olanağı sunmaktadır. Bu yazılımda, matematiksel fonksiyonların yanı sıra
termodinamik özellik fonksiyonları da yüklü olup kullanıcıların ilave özellik verileri
girmesine olanak sağlamaktadır. Havanın, suyun ve diğer pek çok akışkanın
termodinamik ve transport özellikler program kütüphanesinde yüklüdür (Çengel ve
Boles, 2012; White, 2005).
69
EES programı daha çok mühendislik eğitimi uygulamaları için geliştirilse de
endüstriyel uygulamalarda da sıklıkla kullanılmaktadır. Her hangi bir programlama
dili bilgisine gerek duyulmaz. Program, integrasyondan kompleks sayılara, bessel
fonksiyonlardan hata fonksiyonlarına kadar bir çok matematiksel fonksiyonun
çözümü, lineer, kübik ve kuatratik interpolasyon, regresyon analizi, diyagram
çizimleri, arayüzlü program geliştirilmesi, animasyon uygulaması ve genişletilebilen
özellik kütüphanesi gibi bir çok özelliğe sahiptir (Çengel ve Boles, 2012; White,
2005).
4. ARAŞTIRMA BULGULARI
Bu çalışmada gerçek bir azot sıvılaştırma ünitesi incelenmiştir. İncelenen azot
sıvılaştırma ünitesi hava ayrıştırma ünitesine entegredir. Yapılan incelemelerde
çevrimin ve ısı değiştiricilerinin ekserji verimliliğini artıran parametrelerin
bulunulması amaçlanmıştır.
İncelenen sıvılaştırma ünitesindeki termodinamik değerler hesaplandıktan sonra elde
edilen P-h diyagramı Şekil 4.1’de verilmiştir.
70
Şekil 4.1. Sıvılaştırma ünitesinin P-h diyagramı
Şekil 4.1’de görüldüğü gibi sistemden ayrılan 17 noktası 45 bar basınçta sıkıştırılmış
sıvı bölgesindedir. Sıkıştırılmış sıvı ile ilgili literatürde yeterli bilgi mevcut değildir.
Sıkıştırılmış sıvı özellikleri basınçtan bir ölçüde bağımsızdır. Çünkü sıkıştırılmış sıvı
özelliklerinin basınçla değişimi çok azdır. Bu sebepten dolayı sıkıştırılmış sıvı
özellikleri doymuş sıvı özelliklerine eş değer kabul edilir. Bunun nedeni, sıkıştırılmış
sıvı özelliklerinde basınçtan çok sıcaklığın etkili olmasıdır (Çengel ve Boles, 2011).
Sıvılaştırma ünitesindeki elde edilen termodinamik değerler için T-s diyagramı Şekil
4.2’de verilmiştir.
71
Şekil 4.2. Sıvılaştırma ünitesinin T-s diyagramı
Şekil 4.2’de 17 noktası sıvı oluşumunun olduğu bölgeyi T-s diyagramı üzerinden
göstermektedir. Şekil 4.3’de ise azotun T-s diyagramında basınç eğrilerini
göstermektedir.
Şekil 4.3. Azotun T-s diyagramındaki basınç eğrileri
72
Şekil 4.3’de basınç eğrileri incelendiğinde doymuş sıvı bölgesinin solunda basınç
eğrilerinin yoğunlaştığı görülmektedir. Kırmızı çizgi ile gösterilen 45 bar 17
noktasının basınç değeridir.
Şekil 4.4’de gösterilen azot sıvılaştırma ünitesinin h-s diyagramıdır.
Şekil 4.4. Sıvılaştırma ünitesinin h-s diyagramı
Yapılan nümerik hesaplamalar sonucu elde edilen değerler Çizelge 4.1’de verilmiştir.
73
Çizelge 4.1. Sıvılaştırma ünitesi için hesaplanan değerler
Referans
nokta
değerleri
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
Entalpi
(kj/kg)
Entropi
(kj/kgK)
Hesaplanan
değerler
Sonuçlar
285,4
309
311
361,3
308,5
246,5
227,7
160,9
161,6
103,3
87,37
101,6
161,5
240
313
161,8
-43,42
6,237
6,319
5,81
5,868
5,706
5,483
5,406
5,084
5,086
5,203
5,049
5,191
5,649
6,056
6,333
5,088
3,603
qL gaz
qL sıvı
y
52,3 kj/kg
352,42 kj/kg
0,148
186,69 kj/kg
1261,4 kj/kg
456,58 kj/kg
0,2801
0,7708
0,36
wgerçek gaz
wgerçek sıvı
wtersinir
COP gerçek
COP tersinir
ηex
ηex-HE-71
ηex-HE-72
ηex-HE-73
0,55
0,81
0,89
Şekil 4.5’de kompresör giriş sıcaklığına bağlı olarak sistemin ekserji verimindeki
değişim gösterilmiştir.
Şekil 4.5. T2 sıcaklığına bağlı olarak ekserji verimindeki değişim grafiği
74
Şekil 4.5’de T0 değerinin yani çevre sıcaklığının 20 °C ve 25 °C olduğu durumlarda
sisteme giren T2 sıcaklığının artması durumunda ekserji veriminin azaldığı
gözlenmektedir. Ancak çevre sıcaklığının 20 °C olduğu durumda COP gerçek değerinin
25 °C göre biraz daha fazla olduğu gözlenmektedir. Fakat çevre sıcaklığının 25 °C
olduğu durumda da ekserji veriminin 20 °C dereceye göre biraz daha artığı
ölçülmektedir. Şekil 4.6’da çevre sıcaklığına bağlı olarak COPgerçek ve COPtersinir’de
meydana gelen değişimler gösterilmiştir.
Şekil 4.6. T0 sıcaklığına göre COPgerçek ve COPtersinir değişim grafiği
T0 değişkeni olan çevre sıcaklığı yani ölü hal durumunun azalmasında COPgerçek ve
COPtersinir artış gözlenmektedir. Yani çevrime giren çevre sıcaklığını ne kadar düşür
ise COP verimlerini artırmış oluyoruz. Fakat Şekil 4.7’de çevre sıcaklığının
düşürülmesi durumunda ısı değiştiricilerinin verimlerinin düştüğü görülmektedir.
75
Şekil 4.7. T0 sıcaklığına göre HE-71 ve HE-72 ısı değiştiricilerindeki verim değişim
grafiği
Çevre sıcaklığı olan T0 sıcaklığının değişimine bağlı olarak HE-71 ve HE-72 ısı
değiştiricilerinin göstermiş olduğu ekserji verim değişimi Şekil 4.7’de gösterilmiştir.
Şekil 4.8’de sistemden çıkan sıvılaşma noktasının sıcaklığına bağlı olarak COP tersinir
değerindeki değişim gösterilmiştir.
76
Şekil 4.8. T17 sıcaklığına bağlı olarak COPtersinir değişim grafiği
Çevrimden sıvı fazda çıkan 17 nci noktanın sıcaklığındaki artışına bağlı olarak
entalpi ve entropi değerlerinde artış gözlenmektedir. Entalpi ve entropideki artış
sıvılaşmanın birim kütlesi başına transfer edilen ısı (qL sıvı) ve tersinir iş (wtersinir)
azalmaya neden olmaktadır. Bu azalmalar Şekil 4.8 göründüğü gibi 132 K’ ne kadar
bir artış gösterse de 132 K’ den sonra azalmaya gitmektedir.
77
Şekil 4.9. T17 sıcaklığına bağlı olarak qLsıvı ve wtersinir de meydana gelen değişim
grafiği
Şekil 4.10. h17 ve S17 artışlarına bağlı olarak qL
değişim grafiği
78
sıvı
ve wtersinir de meydana gelen
Şekil 4.11. h4 değerine bağlı olarak Copgerçek ve ekserji verimindeki değişim grafiği
İkinci kompresör çıkışındaki entalpi değeri olan h4’ün değişimine bağlı olarak
COPgerçek ve ekserji verimi üzerindeki değişim gösterilmiştir.
79
5. TARTIŞMA VE SONUÇLAR
Azot sıvılaştırma ünitesinde ısı değiştirici bloğu bulunmaktadır. Bu blok üç tane ısı
değiştiriciden oluşur. Bunlar; HE-71, HE-72 ve HE-73 ısı değiştiricileridir. Bu ısı
değiştiricilerin ekserji verimleri HE-71 için 0,55, HE-72 için 0,81 ve HE-73 0,89
olarak hesaplanmıştır.
Bu çalışmada nümerik hesaplamalarla termodinamik yasalar çerçevesinde incelenen
azot sıvılaştırma ünitesinin COPgerçek ve COPtersinir değerleri sırasıyla 0,2801 ve
0,7708 olduğu bulunmuştur.
Bununla birlikte denklem 3.59 kullanılarak ekserji verimi 0,36 olarak hesaplanmıştır.
Yapılan incelemeler ve hesaplamalar sonucunda kompresör verimliliğinin düşük
olduğu tespit edilmiştir. Çizelge 4.1’e bakıldığında birinci kompresör girişi ile çıkışı
arasındaki entalpi farkı çok düşüktür. Birinci kompresörün adyabatik olduğu
bilindiğine göre bu kompresörde çok ciddi bir ekserji değişimi olmamakla birlikte
sadece basınçlandırma işlemi yapmaktadır. Şekil 4.11’da görülüyor ki kompresör
çıkış değerleri sistemin ekserji verimliliği üzerinde etkili bir faktördür. Bu sebeple
kompresör verimliliğinin artırılması sistem verimliliğinin de artmasına neden
olacaktır.
80
6. KAYNAKLAR
Akdağ, M., 2009. Temel Kavramları İle Mühendislik Termodinamiği, 97. Kafkas
Üniversitesi Yayınları, Bakü.
Amin, R., Islam, A., Islam, R., Islam, S., 2014. Simulation of N2 Gas Separation
Process from Air. IOSR Journal of Applied Chemistry (IOSR-JAC), 6 (5),
09-13.
Anek, M., Wang, M., 2015. Potantial for improving the energy efficiency of
cryogenic air separation unit (ASU) using binary heat recovery cycles.
Applied Thermal Engineering, 81 (2015), 223 – 231.
Atalay Oral, Ç., Erdem Şenatalar, A., Tantekin Ersolmaz, Ş.B., 2006. Zeolit Katkılı
Polimerik Gaz Ayırma Membranları. İTÜ Dergisi, Cilt:5, Sayı:1, Kısım:1,
91-102.
Arpentinier, P., Cavani, F., Trifiro, F., 2001. The technology of catalytic oxidations,
368. Paris: Editions Technic.
Atkins, K.R., 1959. Liquid Helium. Cambridge University.
Bejan, A., 2002. Fundamentals of Exergy Analysis Entropy Generation Minimization
and The Generation Architecture. International Journal of Energy Research.
26, 545-565.
Bhunya, D. K., 2014. Simulation Study of Cryogenic Air Separation Unit Using
Aspen Hysys at Rourkela Steel Plant. National Instute of Techology, Yüksek
Lisans Tezi, 47, India.
Campestrini, M., Stringari, P., Arpentinier, P., 2014. Solid-Liquid Equilibrium
Prediction for Binary Mixtures of Ar, O2, N2, Kr, Xe, and CH4 using the LJSLV-EoS. MINES ParisTech, PSL Research University, CTP, Centre
Thermodynamics of Processes, Yüksek Lisans Tezi, 39, France.
Castle, W. F., 2002. Air Separation and Liquefaction: Recent Developments and
Prospects for the Beginning of the New Millennium. International Journal of
Refrigeration, 25, 158-172.
Cohen, A., Lundell, J., Gerber, R.B., First compounds with argon–carbon and argon–
silicon chemical bonds, 2003. Journal of Chemical Physics, 119, 13, 64156417.
Cornelissen, R.L., Hırs G.G., 1998. Exergy Analysis of Cryogenic Air Separation.
Energy Conversion and Management, 39, 1821-1826.
Çengel, Y. A., Boles, M. A., 2011. Termodinamik; Mühendislik Yaklaşımıyla, 946,
Güven Kitapevi, Türkiye.
81
Demir, E., 2014. Investigation of The Effects of Holding times at Cryogenic
Temperatures on Residual Stress Distribution of AISI D2 Tool Steel.
Yıldırım Beyazıt Üniversitesi, Fen Bilimleri Enstitüsü, Yüksek Lisans Tezi,
79s, Ankara.
Dinçer, İ., Rose, M.R., 2007. Exergy: Energy, Environment and Sustainable
Development, 454. Elsevier, Canada.
Fernàndez, J., Martín F., 2007. Journal of Physics B: Atomic. Molecular and Optical
Physics, 40, 2471-2480.
Hepbaşlı, A., Dinçer, İ., Rosen, M. A., 2006. Exergy Analysis of Heat Pump Systems
for Residential Applications. CD-Proceedings of 7th International HVAC+R
Technology Symposium, İstanbul, Turkey, 8-10 May.
Ivanova, S., Lewis, R., 2012. Producing Nitrogen via Pressure Swing Adsorption.
America Institute of Chemical Engineerings, June 2012, 38-42.
İçke, İ., Başak, P. Y., 2004. Kriyoterapinin Dermatolojide Kullanımı. Türkiye
klinikleri Tıp Bilimleri Dergisi, 24, 383 – 395.
Kabukçu, N.Ö., 2011. Süperiletken Parçacık Hızlandırıcıları İçin Soğutma
Sisteminin Fiziği ve İşletimi, Ankara Üniversitesi, Fen Bilimleri Enstitüsü,
Yüksek Lisans Tezi, 57s, Ankara.
Kabul A., 2008. Alternatif Soğutucu Akışkan Kullanılan Bir Soğutma Sisteminde
Termodinamik ve Isı Transferinin Teorik ve Deneysel Olarak İncelenmesi,
Süleyman Demirel Üniversitesi, Fen Bilimleri Enstitüsü, Doktora Tezi, 118s,
Isparta.
Kanoglu, M., Dinçer, İ., Rosen, M. A., 2007. Understanding Energy and Exergy
Efficiencies for Improved Energy Management in Power Plants. Energy
Policy, 35, 3967-3978.
Kansha, Y., Kishimoto, A., Nakagawa, T., Tsutsumi, A., 2011. A Novel Cryogenic
Air Separation Process Based on Self-Heat Recuperation. Separation and
Purification Technology, 77, 389-396.
Kerry, F. G., 2007. Industrial Gas Handbook; Gas Separation and Purification, 511.
CRC Press Taylor & Francis is Group, USA.
KLM Technology group, 2013. Air Separation Units.
Kotas, T.J., 1985. The Exergy Method of Thermal Plant Analysis. Butter-Worths,
299p, London.
Kutluay, A.H., Çankal, D.A., Bozkaya, S., 2010. Kriyocerrahi ve Ağız Cerrahisinde
Kullanım Alanları. Gazi Üniversitesi Diş Hekimliği Fakültesi Dergisi, 27(1),
53 – 63.
82
Lee, M. W., Jeng J. H., 2010. Closed-Loop Process Identification for Air Separation
Unit. China Steel Technical Report, 23, 52-57.
Lemmon, E.W., Jacobsen, R.T., Penoncello S.G., Friend, D.G., 2000.
Thermodynamic Properties of Air and Mixture of Nitrogen, Argon and
Oxygen From 60 to 200 K at Pressures to 2000 MPa. Journal of Physical and
Chemical, vol: 29, no: 3, pp: 331-385.
Lide, D. R., 2000. Handbook of Chemistry and Physics, 2475. CRC Prsess, USA.
Manenti, F., Rossi, F., Croce, G., Grottoli, M. G., Altavilla M., 2013, Itensifying Air
Separation Units, Chemical Engineering Transactions, 35, 1249-1254.
Rizk, J., Nemer, M., Clodic, D., 2012. A Real Column Design Exergy Optimization
of a Cryogenic Air Separation Unit. Energy, 37, 417-429.
Sapali, S.N., Raibhole V.N., 2013. Exergy Analysis of Cryogenic Air Separation
Unit Integrated with Biomass Gasifier. Proceeding of the World Congress on
Engineering and Computer Science (WCECS) 2013 Vol II, San Francisco,
USA.
Smith, A.R., Klosek, J., 2001. A Review of Air Separation Technologies and Their
Intergration with Energy Conversion Processes. Fuel Processing Technology,
70, 115-134.
Taniguchi, M., Asaoka, H., Ayuhara, T., 2015. Energy Saving Air Separation Plant
Based on Exergy Analysis. Kobelco Technology, Shinko Air Water Cryplant
Ltd., 34-38.
The Linde Grup, 2009. About Air Separation Units.
Thomas, R. J., Ghosh, P., Chowdhury, K., 2011. Exergy Analysis of Helium
Liquefaction Systems Based on Modified Claude Cycle with Two-Expanders.
Cryogenics, 51, 287-294.
Ünsaç A., 2010. Kriyojenik Isı Değiştiricisinde Termoelektrik Jeneratör Uygulaması
ve Karakterizasyonu. İstanbul Teknik Üniversitesi, Enerji Enstitüsü, Yüksek
Lisans Tezi, 87s, İstanbul.
Van der Ham, L. V., Kjelstrup, S., 2010. Exergy Analysis of Two Cryogenic Air
Separation Processes. Energy, 35, 4731-4739.
Vinso, D.R., 2006. Air Separation Control Technology. Computers and Chemical
engineering 30 (2006), 1436-1446
Weisend II, J.G., 1998. Hanbook of Cryogenic Engineering. 504, Taylor & Francis,
USA.
Wilks, J., 1970. An Introduction to Liquid Helium, 165. Oxford University Press,
London.
83
White, G.K., Meeson P.J., 2002. Experimental Techniques in Low-Temperature
Physics, 280. Clarendon Press, Oxford, UK.
White, F.M., 2005. Akışkanlar Mekaniği, Literatür Yayınları, İstanbul.
Yılmaz, F., Selbaş, R., Özgür, A. E., Balta, M.T., 2015. Global Conference on
Global Warming (GCGW-15), May 24-27, Athens, Greece.
Zhu, Y., Legg, S., Laird, C.D., 2010. Optimal Design of Cryogenic Air Separation
Columns Under Uncertainl., Computers and Chemical Engineering 34 (2010)
1377-1384.
84
ÖZGEÇMİŞ
Adı Soyadı
: Arif KARABUĞA
Doğum Yeri ve Yılı : Isparta, 1988
Medeni Hali
: Bekar
Yabancı Dili
: İngilizce
E-Posta
: [email protected]
Eğitim Durumu
Lise
: BURDUR Lisesi
Lisans
: S.D.Ü., Teknik Eğitim Fakültesi, Makine Eğitimi
Mesleki Deneyim
2014-2015
S.D.Ü. Keçiborlu MYO Öğretim Görevlisi (Sözleşmeli)
2015-2016
S.D.Ü. Keçiborlu MYO Öğretim Görevlisi (Sözleşmeli)
Yayınları
Karabuğa, A., Selbaş R., 2016. Azot Sıvılaştırma Ünitesinin Performans Analizi,
Journal of Yekarum. (Accept)
Karabuğa, A., Yakut, M. Z., Yakut, G., Selbaş, R., Üçgül, İ., 2015. Renewable
Energy Solutions for Tourism, Europen Scientific Journal, March 2015
Edition, 188-194.
Kızılkan, Ö., Selbaş, R., Karabuğa, A., Yılmaz, F., 2014. Enerji Mühendisliğinde
Kullanılan Yazılımların İncelenmesi, 2. Ulusal İklimlendirme Soğutma
Eğitimi Sempozyumu ve Sergisi, 23-25 Ekim 2014, 664-672.
Karabuğa, A., Selbaş, R., Yılmaz, F., 2014. Kriyojenik Soğutma Uygulamalarında
Kullanılan Azot Kriyojeninin Üretim Prosesi, 2. Ulusal İklimlendirme
Soğutma Eğitimi Sempozyumu ve Sergisi, 23-25 Ekim 2014, 792-801.
85
Download